Дкс 35260: 35260 | Лоток перфорированный 50х50, L=3000, 0.7мм

СИСТЕМА СЕРТИФИКАЦИИ ГОСТ Р Федеральное Агенство по техническому регулированию и метрологии

Сертификат соответствия N РОСС RU.НВ61.НО6942. Срок действия с 21.05.2020 по 20.05.2023 N0475842 и N0069410

Отзывы 35260 ДКС

Отзывы о компании Анбик на Яндекс картах

Анбик РК на карте Москвы — Яндекс.Карты

Похожие товары

Лоток перфорированный 400х100х2500, нержавеющая сталь 0,8 мм AISI 304 RC19 LPZ-s 400/100-0,8

4 201,88 ₽^/м

В корзину

Лоток перфорированный 300х100х2500, нержавеющая сталь 0,8 мм AISI 304 LPZ-s 300/100-0,8

4 012,19 ₽^/м

В корзину

Лоток перфорированный 400х50х2500, нержавеющая сталь 0,8 мм AISI 304 RC19 LPZ-s 400/50-0,8

4 012,19 ₽^/м

В корзину

Лоток перфорированный 250х100х2500, нержавеющая сталь 0,8 мм AISI 304 RC19 LPZ-s 250/100-0,8

3 613,38 ₽^/м

В корзину

Лоток перфорированный 200х100х2500, нержавеющая сталь 0,8 мм AISI 304 RC19 LPZ-s 200/100-0,8

3 214,57 ₽^/м

В корзину

Лоток перфорированный 300х50х2500, нержавеющая сталь 0,8 мм AISI 304 RC19 LPZ-s 300/50-0,8

3 087,01 ₽^/м

В корзину

Лоток перфорированный 250х50х2500, нержавеющая сталь 0,7 мм AISI 304 RC19 LPZ-s 250/50-0,8

2 815,78 ₽^/м

В корзину

Лоток перфорированный 150х100х2500, нержавеющая сталь 0,8 мм AISI 304 RC19 LPZ-s 150/100-0,8

2 815,78 ₽^/м

В корзину

35347 DKC Лоток перфорированный 600х100х3000

2 701,00 ₽^/м

В корзину

35308 DKC Лоток перфорированный 600х80х3000

2 642,99 ₽^/м

В корзину

35346 DKC Лоток перфорированный 500х100х3000

2 428,05 ₽^/м

В корзину

35336 Лоток перфорированный 500х100х2000 ДКС

2 428,05 ₽^/шт

В корзину

Преимущества

Комплексные поставки сетевого оборудования с честными сроками поставки.

Оставить заявку

Винт ST5x12 мм Kymco 93903-35260

Кимко Пульсар 125 124

2007-2014

Фара F02

Кимко Agility 50 R16+ Euro 4 4T

2018-2020

Фара F01

Кимко Аджилити 50 R16 Город 2T

2010-2017

Рама F21

Кимко Agility 50 R16 City 2T

2010-2017

F02 Спидометр

Кимко Agility 50 R16 City 2T

2010-2017

F19 ЗАДНИЙ ФОНАРЬ

Кимко Agility 50 R16 City 2T

2010-2017

F03 Чехлы на руль

Кимко Super 8 50 2T 49 2T

2009-2014

F02 Спидометр

Кимко Супер 8 50i 4T Евро 4 494T

2019-2020

F02 Спидометр

Кимко Super 8 50i 4T Euro 4 49 4T

2019-2020

F01 Головной свет

Кимко MXU 50 49 2T

F18 Winkers

Кимко MXU 50 49 2T

F02 Спидометр

Кимко MXU 50 49 2T

F01 Головной свет

Кимко MXU 250 249 4T

2007-2016

F05 Передние крышки, крыло

Кимко MXU 250 249 4T

2007-2016

F02 Спидометр

Кимко MXU 250 249 4T

2007-2016

F20 Задний фонарь

Кимко 250 249 мексиканских песо4T

2007-2016

F01 Головной свет

Кимко MXU 300 US 271 4T

F05 Передние крышки

Кимко MXU 300 US 271 4T

Поворотники F20

Кимко МХУ 300 США 271 4T

F02 Спидометр

Кимко MXU 300 US 271 4T

F21 Задний фонарь

Кимко MXU 300 US 271 4T

Фара F01

Кимко MXU 300 Зеленая линия США 271 4T

F05 Передние крышки

Кимко MXU 300 US Green Line 271 4T

Мигалки F20

Кимко MXU 300 US Green Line 271 4T

F02 Спидометр

Кимко MXU 300 Зеленая линия США 271 4T

F21 Задний фонарь

Кимко MXU 300 US Green Line 271 4T

Фара F01

Кимко MXU 500i IRS 4×4 инжектор 499 4T

2010-2016

F05 Передние крышки

Кимко MXU 500i IRS 4×4 инжектор 499 4T

2010-2016

F20 Задний фонарь

Кимко Agility 125 R16+ City Euro 3 4T

2014-2017

Задний фонарь F18

Кимко Agility 125 R16+ City Euro 3 4T

2014-2017

F03 Ручка Накладка на ручку руля

Кимко Agility 125 R16+ City Euro 3 4T

2014-2017

Фара F01

Кимко X-Town 125i Black Kaki CBS Euro 4 4T

2016-2020

E01 Картеры двигателя

Кимко X-Town 125i CBS Евро 4 4T

2016-2020

E01 Картеры

Кимко X-Town 125i Exclusive CBS Euro 4 4T

2016-2020

E01 Картеры картеров

Кимко Xciting 400i Euro 4 399 4T

2017-2020

F12 Боковые крышки

Кимко Xciting 400i Euro 4 399 4T

2017-2020

F05 Передняя крышка

Кимко Xciting 400i Euro 4 399 4T

2017-2020

F18 Фонарь задний

Кимко Xciting 400i АБС 399 4T

2014-2016

F12 Боковые крышки

Кимко Xciting 400i ABS 399 4T

2014-2016

F05 Передняя крышка

Кимко Xciting 400i ABS 399 4T

2014-2016

F18 Задний фонарь

Кимко AK 550i 549 4T

2017-2020

F05 Передняя крышка и панель пола

Кимко AK 550i 549 4T

2017-2020

F17 Передний поворотник

Кимко АК 550i 549 4T

2017-2020

F01 Головной свет

Кимко Bet&Win 250 249 4T

F10 Топливный бак

Кимко Bet&Win 50 LC 49 2T

2005-2015

Топливный бак F10

Кимко Бет&Вин 50 ЛК Спорт 492T

2005-2015

Топливный бак F10

Кимко Bet&Win 125 4T

Топливный бак F10

Кимко Grand Dink 250 4T

2003-2005

Топливный бак F10

Кимко Grand Dink 250 4T

2006-2009

Топливный бак F10

Кимко Grand Dink 250 4T

2003-2005

F13 Воздушный фильтр

Кимко Гранд Динк 250 4T

2006-2009

Воздушный фильтр F13

Кимко MXU 500i DX 4X4 IRS 499 4T

2011-2016

F05 Передние крышки

Кимко MXU 500i DX 4X4 IRS 499 4T

2011-2016

F20 Легкий хвост

Кимко K-XCT 300i 299 4T

2017-2020

F03 Рукоятка рулевая

Кимко K-XCT 300i 299 4T

2017-2020

F05 Переднее крыло

Кимко К-ХСТ 300i 299 4T

2017-2020

F17 Передние поворотники

Кимко K-XCT 300i 299 4T

2017-2020

F18 Фонарь задний

Кимко K-XCT 300i 299 4T

2017-2020

Рама F20

Кимко МСУ 150 Х 151 4Т

F01 Головной свет

Кимко MXU 150 X 151 4T

F02 Спидометр

Кимко MXU 150 X 151 4T

F04 Передняя крышка

Кимко МСУ 150 Х 151 4Т

F16 Фонарь задний

Кимко X-Town 125i CBS Euro 5 4T

2021-2022

E01 Картеры двигателя

Кимко X-Town 125i ABS Euro 4 4T

2016-2020

E01 Картеры картеров

Кимко Xciting 400S ABS Noodoe Евро 4 399 4T

2018-2020

F05 Передние крышки

Кимко Xciting 400S ABS Noodoe Euro 4 399 4T

2018-2020

F17 Winkers

Кимко Xciting 400S ABS Noodoe Euro 5 4T

2021-2022

F05 Передняя крышка

Кимко Xciting 400S ABS Noodoe Euro 5 4T

2021-2022

F17 Winkers

Кимко Xciting 400i 399 4T

2013-2016

F05 Передние крышки

Кимко Захватывающий 400i 399 4T

2013-2016

F12 Крышка кузова

Кимко Xciting 400i 399 4T

2013-2016

F18 Задний фонарь

Кимко AK 550i Евро 5 549 4T

2021-2022

F01 Головной свет

Кимко AK 550i Евро 5 549 4T

2021-2022

F17 Winkers

Кимко DT X360 Евро 5 321 4T

2021-2022

F01 Головной свет

Кимко ДТ Х360 Евро 5 321 4T

2021-2022

F17 Передний поворотник

Кимко DT X360 Евро 5 321 4T

2021-2022

F19 Электросистема

Кимко DT X360 Евро 5 321 4T

2021-2022

Рама F20

Кимко Люди GTi 125 4T

2010-2016

F01 Головной свет

Кимко Люди GTi 125 4T

2010-2016

F02 Спидометр

Кимко Люди GTi 125 4T

2010-2016

F03 Руль

Кимко Люди GTi 125 4T

2010-2016

Аккумулятор F11

Кимко UXV 700i 4×4 Turf LOF 694

2014-2016

F05 Подножка

Кимко Люди GTi 300 4T

2011-2014

Фара F01

Кимко Люди GTi 300 4T

2011-2014

F02 Спидометр

Кимко Люди GTi 300 4T

2011-2014

F03 Руль

Кимко Люди GTi 300 4T

2011-2014

Аккумулятор F11

Кимко Центр города 300i ABS 299 4T

2011-2016

F03 Руль

Кимко Центр города 300i 299 4T

2009-2011

F03 Руль

Кимко Downtown 300i ABS Евро 4 299 4T

2017-2020

F03 Руль

Кимко UXV 500 4×4 498

2009

F02 Спидометр

Кимко Центр города 300i 299 4T

2011-2016

F03 Руль

Кимко Xciting 300i R 270 4T

2008-2010

Топливный бак F10

Кимко Xciting 300i 270 4T

2008

Топливный бак F10

Кимко Люди GTi 300 ABS 4T

2014-2016

F01 Головной свет

Кимко Люди GTi 300 ABS 4T

2014-2016

F02 Спидометр

Кимко Люди GTi 300 ABS 4T

2014-2016

F03 Руль

Кимко Люди GTi 300 ABS 4T

2014-2016

Аккумулятор F11

Кимко MyRoad 700 i EURO 3 ABS 699 4T

2011-2015

Фара F01

Кимко MyRoad 700 i ЕВРО 3 АБС 699 4T

2011-2015

Топливный бак F10

Кимко UXV 500i 4×4 498

2010-2015

F02 Спидометр

Кимко UXV 500i 4×4 498

2010-2015

F05 Коробка в сборе

Кимко Grand Dink 125 S 4T

Топливный бак F10

Кимко Grand Dink 125 S 4T

Воздухоочиститель F13

Кимко Куаннон 125 Спорт 124 4Т

2007-2014

F01 Головной свет

Кимко Героизм 125 124 4T

1995-1999

F02 Спидометр

Кимко Grand Dink 50 2T

2007-2014

Топливный бак F10

Кимко Героизм 50 49

1995-1999

F02 Спидометр

Кимко Люди S 200 4T

2006-2016

F01 Головной свет

Кимко People S 250i 4T

2006-2016

F06 Передняя подушка

Кимко People S 250 4T

2006-2016

F06 Передняя подушка

Кимко MXU 300R T3B 271 4T

2018-2021

F02 Спидометр

Кимко МСУ 300Р Т3Б 271 4Т

2018-2021

F05 Передние крышки

Кимко MXU 500 499 4T

2006-2016

F05 Передние крышки

Кимко MXU 500 499 4T

2006-2016

Задний фонарь F18

Кимко MXU 400 4X4 Универсальный дорожный 367 4T

F01 Головной свет

Кимко MXU 400 4X4 Utility On Road 367 4T

F05 Переднее крыло

Кимко MXU 400 4X4 Utility On Road 367 4T

F18 Передние поворотники

Кимко MXU 400 4X4 Универсальный дорожный 367 4T

F19 Задний фонарь

Кимко MXU 465 4X4 T3b Евро 4 4T

2020

F01 Головной свет

Кимко MXU 465 4X4 T3b Euro 4 4T

2020

F05 Передние крышки, крыло

Кимко MXU 465 4X4 T3b Евро 4 4T

2020

Подмигиватели F18

Кимко MXU 465 4X4 T3b Евро 4 4T

2020

F19 Задний фонарь

Кимко Dink 200i LC Новый Dink 4T

2006-2016

Радиатор F21

Кимко Люди S 50 2T

2007-2011

F01 Головной свет

Кимко MXU 500 IRS 4×4 карбюратор 499 4T

2009-2016

F05 Переднее крыло

Кимко MXU 500 IRS 4×4 карбюратор 499 4T

2009-2016

F20 Задний фонарь

Кимко Tersely GTi 125 124 4T

F01 Головной свет

Кимко Tersely GTi 125 124 4T

F02 Спидометр

Кимко Tersely GTi 125 124 4T

F03 Руль

Кимко Tersely GTi 125 124 4T

Батарея F11

Аэродинамический звук, излучаемый двумерным аэродинамическим профилем с локальным пористым материалом

Open Journal of Fluid Dynamics, 2013, 3, 55-60

http://dx. doi.org/10.4236/ojfd.2013.32A009 Опубликовано в Интернете, июль 2013 г. (http://www.scirp.org/journal/ojfd)

Аэродинамический звук, излучаемый двумерным пространством

Аэродинамический профиль с местным пористым материалом

Hiromitsu Hamakawa1, Kazuki Hosokai2, Takaaki Adachi2, Eru Kurihara1

1Университет Оита, Оита, Япония

2Последипломный курс, Университет Оита, Оита, Япония

4 .jp

Поступила в редакцию 28.05.2013; пересмотрено 5 июня 2013 г.; принято 12 июня 2013 г.

Copyright © 2013 Hiromitsu Hamakawa et al. Это статья в открытом доступе, распространяемая под Creative Commons Attribution

АННОТАЦИЯ

В настоящей статье внимание сосредоточено на влиянии локального пористого материала на аэродинамический звук, излучаемый двумерным профилем

. Измерялся аэродинамический звук, излучаемый аэродинамическим профилем с пористым материалом, расцепляющей проволокой

и пористой пластиной, установленными локально на поверхности аэродинамических профилей вблизи передней кромки. На обычном воздухе-

фольга, отчетливо виден шум дискретной частоты при малом угле атаки. Однако ясно, что его шум, создаваемый

аэродинамическим профилем, уменьшился с локальным пористым материалом на поверхности корытца аэродинамического профиля. Пористый материал

эффективен для снижения этого шума по сравнению с другими. И коэффициент звукопоглощения и воздухопроницаемость

были измерены для тестового пористого материала. Коэффициент звукопоглощения увеличился в диапазоне высоких частот, а

воздухопроницаемость стала малой для пористых материалов. По мере увеличения угла атаки дискретный частотный шум не

генерировался нормальным аэродинамическим профилем. Широкополосные шумы были практически одинаковыми для всех тестируемых профилей.

Ключевые слова: аэродинамический звук; Дискретный частотный шум; пористый материал; Двумерный аэродинамический профиль

1. Введение

Низкий уровень шума является важным преимуществом при продаже различных типов машин

, а также высокой производительности и мини-

атуризация. Эта ситуация также применима к вентиляторам, используемым, например,

, в кондиционерах, вентиляторах и охладителях.

Источником управляющего шума, создаваемого осевым вентилятором

, является турбулентный шум из-за образования вихрей, когда

вентилятор работает вблизи проектной точки [1,2]. Фукано и др.

и др.

исследовали шум дискретной частоты, генерируемый вихревым выбросом Кармана от плоской пластинчатой ​​лопасти

, погруженной в однородное двумерное поле потока, и

теоретически ввел формулу для прогнозирования уровня звука

[3].

Общеизвестно, что тональный шум генерируется

двумерным аэродинамическим профилем при определенных условиях течения на

дискретной частоте примерно на 30 дБ выше фонового

широкополосного уровня. Этот дискретный частотный шум обычно создается вентиляторами, ветряными турбинами, планерами,

небольшими самолетами и т. д. Было опубликовано множество исследований по

0003

характеристики и механизмы возникновения этого

шума [4-10].

С другой стороны, существует множество исследований по снижению аэродинамического шума

, излучаемого аэродинамическим профилем [11-15]. Fu-

kano et al. также сообщалось, что шум вентилятора уменьшился на

при изменении профиля лопасти ротора [11]. Полачек и др.

показали, что волнистая передняя кромка лопасти эффективно снижает ее шум [12]. Нисимура и др. наблюдал

шум вентилятора уменьшился за счет прикрепления мехового материала вокруг

передней кромки на поверхности лопасти охлаждающего вентилятора [13].

Однако аэродинамический шум может увеличиваться, когда

скорость вращения вентилятора увеличивается в дополнение к снижению производительности вентилятора, хотя при этих методах аэродинамический шум уменьшается. Поэтому считается, что снижение аэродинамического шума за счет изменения

свойств на поверхности

лопасти, что не

0003

изменение профиля лопасти эффективно, поскольку для промышленных вентиляторов

более важен дизайн высокой эффективности. Акишита и др. [14] и Takeishi et al. [15]

уточнили акустическую характеристику на пористой поверхности

и влияние пористой поверхности на эоловый тон, излучаемый

из круглого цилиндра. Однако спецификации

пористого материала на лопасти, например, свойства,

диаметр отверстия, толщина и оптимальное положение и т. д. неясны, хотя может быть эффективным уменьшение аэродинамического

динамического шума без снижения производительности

вентилятора.

Целью настоящего исследования является выяснение влияния

локального пористого материала, установленного рядом с ведущим

C

opyright © 2013 SciRes. OJFD

H. HAMAKAWA ET AL.

56

кромка на поверхности аэродинамического профиля на аэродинамическом звуке.

Также обсуждаются характеристики воздухопроницаемости и звукопоглощения

коэффициент звукопоглощения пористых материалов

.

2. Экспериментальное оборудование и процедуры

2.1. Измерение аэродинамического звука

Наши эксперименты проводились в малошумной аэродинамической трубе

, подробно описанной в [16].

Эта аэродинамическая труба была открытого типа с крылом типа

глушители в диффузоре, расположенном на выходе из нагнетателя

и глушители сплиттерного типа на входе в нагнетателе. Испытательная секция

была помещена в безэховую комнату, которая имела прямоугольную форму

, длину 3 м, ширину 3 м и высоту

3 м. Коллектор находился ниже по течению от испытательного участка.

На поверхность коллектора

были прикреплены шумопоглощающие пушистые материалы для уменьшения шума взаимодействия

открытой струи и коллектора. Этому коллекционеру было

соединен со звукопоглощающим воздуховодом длиной 3 м. Фоновый шум

составлял около 63 дБ(А) при скорости набегающего потока

50,0 м/с.

На рис. 1 схематически показан испытательный участок

и испытательный аэродинамический профиль. Поперечное сечение выходного отверстия сопла

представляло собой квадрат шириной 0,3 м и высотой 0,3 м. Испытательный аэродинамический профиль

был установлен в рабочей части на расстоянии 100 мм ниже по потоку от среза сопла

. Скорость набегающего потока изменялась от 5 м/с до

45 м/с на входе в испытательный участок. Числа Рейнольдса,

, основанные на длине хорды, ℓ, и скорости набегающего потока, U∞,

, варьировались от 3,1 × 104 до 3,4 × 105. Обтекание сопла

было равномерным, дрейф набегающего потока ve –

лочность составляла менее примерно 0,9%. Уровень турбулентности набегающего потока составлял менее 0,5% скорости набегающего потока.

Кроме того, пик спектра пульсаций скорости на

тестовом участке без тестового профиля на этом 9 не образовался0003

диапазон скоростей. Две торцевые пластины располагались вверху и внизу рабочей секции, а между ними вертикально и жестко поддерживалась тестовая аэродинамическая поверхность. Эти

представляли собой акустически неотражающие торцевые пластины шириной 900 мм и длиной 450 мм, которые были достаточно большими, чтобы покрыть

область кромки струи. Расстояние по потоку от испытательного профиля

до краев торцевых пластин составляло 350 мм.

Микрофон

1000

100 350(=3,5ℓ)

Рис. 1. Схема испытательного участка аэродинамической трубы l.

Эти торцевые пластины состояли из пористого полистиролового материала толщиной 25 мм и стекловаты

толщиной 25 мм, подкрепленной перфорированной стальной пластиной для усиления жесткости пластины

[16]. Было ясно замечено, что результаты для

неотражающих торцевых пластин были почти такими же, как характеристики затухания

в свободном поле.

На рис. 2 показаны испытательные аэродинамические поверхности. Пористая пластина

была установлена ​​вблизи передней кромки на поверхности испытательной фольги воздух-

, как показано на рис. 2(а), и была изготовлена ​​из пластины толщиной 0,2-

мм с множеством отверстий диаметром d0, примерно

0,5 мм. Толщина фонового воздушного пространства составляет

около 4 мм. Аэродинамический профиль имеет профиль NACA0012, длина хорды

составляет 100 мм, а длина размаха составляет 300 мм.

Пенополистирол или пенополиэтилен в качестве пористого мате-

rial был установлен вблизи передней кромки на поверхности испытательного аэродинамического профиля

, как показано на рисунке 2(b), и имел толщину

около 4 мм. Расцепляющая проволока была установлена ​​возле передней кромки

на поверхности испытательного аэродинамического профиля, как показано на

рис. 2(c), и имела диаметр d 2,6 мм или 0,8 мм.

Вспененный полиэтилен был установлен на обеих поверхностях испытательного аэродинамического профиля, как показано на рис. 2(d). Нормальный профиль

профиля NACA0012 без пористых материалов

показан на рисунке 2(e). Характеристики и обозначения испытательных профилей

представлены в таблице 1.

Аэродинамический звук в дальней зоне от испытательного профиля

измерялся при X = 0 мм, Y = 1000 мм и Z =

0,09 л. Рис. 2.

Таблица 1. Экспериментальные материалы.

Символы Функция Рис.

Пластина Пористая пластина, d0 = 0,5 мм Рисунок 2(a)

Материал AПористый материал, пенополистирол Рисунок 2(b)

Материал BПористый материал, вспененный полиэтилен Рисунок 2(b)

Срабатывание 2.6 Тросик для расцепления, d = 2,6 мм Рисунок 2(c)

Расцепление 0,8 Провод отключения, d = 0,8 мм Рисунок 2(c)

Обе стороныМатериал B с обеих сторон Рисунок 2(d)

Обычный Обычный тип Рисунок 2(e)

Copyright © 2013 Науки. ОЖД

H. HAMAKAWA ET AL. 57

0 мм с помощью микрофона. Когда место наблюдения было достаточно далеко, чтобы его можно было рассматривать как дальнее поле, эффектом

ближнего поля можно было пренебречь. В этом положении измерения

составляющая ближнего поля ослабевает, а

составляющая дальнего поля примерно на 10 дБ больше, чем

составляющая ближнего поля для явлений, происходящих на частоте 170

Гц.

Выходной сигнал микрофона был выбран с помощью анализа БПФ.0003

lyzer и рассчитывали статистические параметры.

спектров уровня звукового давления (SPL) были рассчитаны

для 80 усреднений по ансамблю из 2048 точек данных, которые были

дискретизированы на частоте 12,8 кГц. Разрешение по частоте оценивалось в 12,5 Гц.

Измеряли SPL при угле атаки, α, от –30 до 30

градусов Re = 1,5 × 105. Положение пористого материала

на профиле показано на рис.0003

материал располагается на поверхности всасывающей стороны испытательного

аэродинамического профиля, α – положительное значение. Следовательно, когда α имеет отрицательное значение

, пористый материал располагается на поверхности

корытца аэродинамического профиля.

2.2. Измерение воздухопроницаемости

Степень воздухопроницаемости пропорциональна перепаду давления

, времени и площади пористого материала и обратно пропорциональна

толщине пористого материала. Следовательно,

воздухопроницаемость определялась по формуле

Q

PA



 (1)

где Q – объемный расход, δ – толщина

перепад давления, Δ – пористый материал А – площадь

пористого материала. Экспериментальный прибор для измерения воздухопроницаемости

показан на рис. 4. μ были рассчитаны по этим значениям, измеренным датчиками испытательного прибора

на рис. 4. Измеренная воздухопроницаемость,

µ, для тестовых пористых материалов показаны на рисунке 5. µ

Пенополистирол (Материал A) в качестве пористого материала стал примерно в

10 раз больше, чем у пористой пластины (плиты). И μ пористой пластины

(Плита) был аналогичен результатам для вспененного этилена Поли-

(Материал B) при низкой скорости потока, Q.

2.3. Измерение коэффициента звукопоглощения

Экспериментальная установка для измерения акустического импеданса

показана на рис. 6. Испытательный пористый материал

был заключен в испытательный аппарат, в который из громкоговорителя излучалась акустическая волна

.

+α

Поток

Рисунок 3. Угол атаки и положение пористого материала.

Уплотнительный фланец

Пористый материал

Расходомер

Клапан

Датчик давления

Сотовый заполнитель

Воздушный компрессор или

Схема прибора для проверки проницаемости воздуха.

0,5

1

1,5

02468

мкм/(PA ・ S)

QM3/S

10

PL ATE

Материал A

BAIL B

9000. ×10

-6

Рис. 5. Зависимость воздухопроницаемости от объемного расхода.

Блок (твердая стена)

Микрофон

94×94

Динамик

Уплотнительный фланец

710

30

5 5

50003

200

Пористый материал

Рис. 6. Схема акустической импедансной трубки.

передаточная функция была измерена в соответствии с ISO10534-2.

Коэффициент поглощения при нормальном падении и акустические

характеристики были рассчитаны из полученной передаточной

функции с использованием двух микрофонных методов. Диапазон его измерений составляет 100 – 1500 Гц для большой трубы внутреннего

сечения 94 × 94 мм и 1500 – 5000 Гц для

Гц.0003

небольшая трубка 24 × 24 мм.

На рис. 7 показаны коэффициенты поглощения β для пористых материалов теста

. Серая пунктирная линия представляет результат

для пористой пластины. β стал высоким значением 1,0 между

примерно в диапазоне от 3000 Гц до 4000 Гц. Сплошная темная линия и пунктирная линия

соответствуют пенополиэтилену и пенопласту Styro-

соответственно. β пенополистирола хорошо согласуется с

пенополиэтилена. β этих материалов стало около

1,0 около 4800 Гц. По мере того, как частота f уменьшалась, β этих

материалов уменьшалась.

Copyright © 2013 SciRes. OJFD

H. HAMAKAWA ET AL.

58

3. Результаты и обсуждение Дискретный частотный шум

Нормальный аэродинамический профиль

Сначала мы измерили аэродинамический звук, излучаемый

аэродинамическим профилем без

влияния пористого материала на его звук. Серая сплошная линия

на рисунке 8 показывает типичный спектр уровня звукового давления

(УЗД) при угле атаки α, равном 0 градусов. Множественные пики

наблюдаются в спектре SPL.

На рис. 9 показано изменение этих пиковых частот

SPL в зависимости от скорости набегающего потока, U∞. Чт

es зависели от скорости набегающего потока 1. 5

U

. For

small variations in the freestream velocity, the frequencies

0.2

0.4

0.6

0.8

1

6001600 2600 3600 4600

β

fHz

Material A

Material B

Plate

Рисунок 7. Коэффициент звукопоглощения.

10

30

50

70

6001600 2600 3600 4600

SPL DB

FHZ

Norma L

Обе стороны

R

E

= 1,5 × 10 0003

5

, α = 0 °

5

, α = 0 °

1000

2000

3000

40009

5000

0 10203040

FHZ

U

∞

M/S

∝

.5

этих звуков были приблизительно пропорциональны 0,8

U

.

При прерывистых скоростях набегающего потока наблюдался скачок –

частоты звука к другим кривым, пропорциональным 1. 5

U

fre

. Это та же тенденция для

Paterson et al. [4].

3.2. Влияние местного пористого материала на

Излучаемый аэродинамический звук

Аэродинамический звук 9Были измерены спектры 0003

SPL а

от тестовых профилей при α = –2 градуса.

Пористые материалы монтируются на поверхности корытца

испытательных аэродинамических профилей. Пунктирная линия на рис.

и 10 показывает базовый спектр SPL для нормального аэродинамического профиля

. Множественные пики наблюдаются в спектре также

как результаты α = 0 градусов. Красная линия и синяя линия

на рисунке 10 показывают спектры SPL для материалов B и 9.0003

Табличка соответственно. Пики в этих спектрах не образовывались.

Максимальный пиковый уровень примерно на 51,7 дБ ниже

, чем у обычного аэродинамического профиля на частоте 1237,3 Гц. Ясно, что эти материалы

эффективны для снижения шума дискретной частоты

, излучаемого аэродинамическим профилем. Однако уровень звукового давления выше 2600 Гц

для пластины увеличился, а не для материала B. На рисунке 10

зеленая пунктирная линия, фиолетовая линия и желтая линия

представляют спектры звукового давления для материала A, поездка 9. 0003

2,6 и Поездка 0,8 соответственно. Максимальный пиковый уровень

материала А примерно на 32,4 дБ ниже, чем у нормального аэродинамического профиля

, хотя в спектре

наблюдается несколько пиков. Растяжка изменяет

шероховатость поверхности профиля и увеличивает возмущение скорости в пограничном слое. Это означает, что уменьшение пикового УЗД зависит от интенсивности возмущения скорости

в пограничном слое на поверхности

0003

напорная сторона аэродинамического профиля. С другой стороны, SPL

почти одинаковы в диапазоне от 2600 Гц до 4600 Гц для всех испытательных аэродинамических профилей.

Считается, что пиковое значение SPL не зависит от

коэффициентов звукопоглощения. Причина этого в том, что

площадь пористого материала мала на поверхности

аэродинамического профиля.

На рис. 11 представлены спектры SPL при α = +2 градуса.

Пористые материалы крепятся на поверхность

30

60

90

6001600 2600 3600 4600

SPL dB

fHz

Plate

Material A

Material B

Trip 0. 8

Trip 2.6

Normal

α=－2 °

Рис. 10. Сравнение спектров УЗД при α = –2 град.

Рисунок 9. Изменение пиковых частот в зависимости от скорости свободного потока

. a

Copyright © 2013 SciRes. ОЖД

H. HAMAKAWA ET AL. 59

30

60

90

6001600 2600 3600 4600

SPL dB

fHz

Plate

Material A

Material B

Trip 0.8

Trip 2.6

Normal

α=+ 2°

Рис. 11. Сравнение спектров SPL при α = +2 град

спинка тестируемых профилей. Дискретный шум частот

генерировался для всех тестовых профилей. В частности, SPL

более 2600 Гц для плиты и отключения 2.6 увеличены, а не

, что для нормального аэродинамического профиля.

При увеличении абсолютного значения α дискретный частотный шум не генерировался для нормального аэродинамического профиля. На рис.

и 12 представлены типичные спектры SPL при α = –6

градусов для всех тестируемых профилей. Шум дискретной частоты

не генерировался. Спектры SPL были практически одинаковыми

для всех тестируемых профилей. Понятно, что пористые материалы

не эффективен для уменьшения широкополосного шума, излучаемого

4. Экспериментально исследовано

, образованное аэродинамическим профилем. Как

эл.

at

f

n

от аэродинамического профиля при большем α. Это указывает на то, что SPL

не зависит также от коэффициентов звукопоглощения в

условиях потока.

На рис. 13 представлены результаты α = +6 градусов. Дискретный частотный шум

был сгенерирован для Plate, хотя его

шума не было для остальных. Пиковый уровень звукового давления дискретного

частотного шума для Plate увеличился с α = +1 до 9 градусов

градусов. Пластина оказалась неэффективной для снижения дискретного шума с частотой

, излучаемого аэродинамическим профилем при больших значениях α.

считается, что это вызвано возмущением подходящей скорости

в пограничном слое, генерируемом

пористой пластиной вблизи передней кромки. При большем увеличении абсолютного значения

α дискретный частотный шум не превышал

генерируется для всех тестовых аэродинамических профилей.

Исходя из приведенного выше обсуждения, считается, что Материал B

является наиболее эффективным для уменьшения дискретных частот

шума. Таким образом, мы измерили пиковое значение SPL в случае

Both Sides при скорости набегающего потока от 5 м/с до 45 м/с.

Материал B был нанесен на обе поверхности испытательного

аэродинамического профиля, как показано на рисунке 2(d). Темная сплошная линия на

рис. 8 — типичный результат спектра SPL. № 9В спектре образовалось 0003

пика. Серые квадраты

на рисунке 14 представляют собой SPL обеих сторон на пиковых частотах

для нормального аэродинамического профиля при α = 0 градусов. Пиковое значение SPL уменьшилось для всего диапазона скоростей. Максимальное падение

SPL составило около 30,7 дБ.

Выводы

Влияние пористого материала на аэродинамический звук. 0003

2600 3600 4600

FHZ

Пластинка

Материал A

Материал B

TRIP 0,8

TRIP 2,6

Нормальный

α = －6 °

Рисунок 12. –6 град.

20

40

60

80

6001600 2600 36004600

SPL DB

FHZ

Пластина

Материал A

Материал B

Trip 0.8

969

. B

Trip 0.8

9000 9000

.0003

Нормальный

α=+6°

Рис. 13. Сравнение спектров УЗД при α = +6 град.

20

30

40

50

60

70

525

SPL dB

U

∞

m/s

45

Normal

Both Sides

F

, были получены следующие выводы:

1) Вспененный полиэтилен и пористая пластина эффективны

эффективен для уменьшения шума дискретной частоты, излучаемого

аэродинамическим профилем при малых углах атаки. Эти материалы

устанавливаются на поверхности корытца вблизи передней

кромки аэродинамического профиля. SPL этих материалов при

1237,3 Гц примерно на 51,7 дБ ниже, чем у

нормального аэродинамического профиля при угле атаки –2 градуса. Тем не менее, SPL

пористых пластин увеличился, а не SPL этиленовой пены Poly

на частоте 2600 Гц.

2) По мере увеличения абсолютного значения угла атаки ис-

. Пористые материалы не были эффективны для снижения

e широкополосного шума, излучаемого аэродинамическим профилем при большей атаке

Рисунок 14. Изменение пикового уровня звукового давления в зависимости от скорости набегающего потока. i

d

крет частотный шум не генерировался для всех испытаний воздух-

маслаf

th

Copyright © 2013 SciRes. ОЖД

H. HAMAKAWA ET AL.

Copyright © 2013 SciRes. OJFD

60

на C

FIC

CY снизился, AB

TIO

OL TIP-VORTEX Шум осевого

Flow Feants By rowting », журнал Sound of Sound и

978, pp. 201-214.

[4] Р. В. Патерсон, П. Фогт, М. Финк и К. Мунк, «Vortex

Noise of Isolatf Aircraft, Vol

№ 5, 1973 г., стр. 3.60229

Скорость осевых вентиляторов», Journal of Sound and Vibra-

, Vol. 53, № 1, 1977, стр. 25-46.

[7] М. Р. Финк, «Прогнозирование угла аэродинамического профиля Tone Freq

. SPL не зависел от звукопоглощающей способности пористого материала.

3) Воздухопроницаемость пористой пластины была аналогична

результатам полиэтиленовой пены при низкой скорости потока. Воздухопроницаемость

пенополистирола увеличилась примерно в 10 раз

, чем у пористых пластин и пенополиэтилена.

4) Коэффициент абсорбции пенополистирола

хорошо согласуется с коэффициентом пенополиэтилена. Эти коэффициенты для пенополистирола

и пенополиэтилена составили около 1,0

около 4800 Гц. И часто

событий»,

Journal of Aircraft, Vol. 12, № 2, 1975, стр. 118-120.

doi:10. 2514/3.44421

[8] Х. Арби и Дж. Батай, «Шум, создаваемый аэродинамическим профилем

Профили, помещенные в однородный ламинарный поток», Journal of

Fluid Mechanics, Vol. 134, 1983, стр. 33-47.

DOI: 10.1017/S0022112083003201

[9] S. Nakashima and S. Akishita, «Дискретный звук тона на

Двумерное крыло (численное анализ на связанных

Ary Layer Imentability

Sorp-

Nate ofmentient Layer

4.

этот коэффициент для пористых пластин стал высоким, равным 1,0, между

примерно от 3000 Гц до 4000 Гц

5. Благодарности

Это исследование было поддержано грантом

для научных исследований посредством гранта № 23560265 от

Японского общества содействия развитию науки.

ССЫЛКИ

[1] Т. Фукано, А. А. Талукудер, Т. Кодзу и Ю. Такамацу,

«Шум дискретной частоты, генерируемый плоской пластиной в

параллельно с однородным встречным потоком», Мемуары

Инженерный факультет Университета Кюсю, Фукуока,

1984, стр. 19-39.

[2] Р. Э. Лонгхаус, «Contr

Vibration, Vol. 58, № 2, 1

[3] Т. Фукано, Ю. Такамацу и Ю. Кодама, «Влияние

зазора наконечника на шум осевых вентиляторов низкого давления и

смешанного потока», Journal of Sound и Вибрация, Vol.

105, № 2, 1986, стр. 291-308.

ed Airfoils», Journal o

p. 296-302.

. 10,

doi:10.2514/

[5] CKW Tam, «Дискретные тона изолированных аэродинамических профилей»,

Журнал Американского акустического общества, Vol. 55, №

6, 1974, стр. 1173-1177. doi:10.1121/1.1

2

[6] Р. Э. Лонгхаус, «Вихревой шум от низкой законцовки

–

на крыле)», Transactions of JSME,

of Aircraft,

6.

by Using Pile-

nbul, 28-31 августа 2007 г., стр.

Новое совещание 2007 г., № 7-1, 2007 г.,

Второй азиатский совместный семинар по термо-0003

: Площадь пористого материала (м2)

: Диаметр расцепителя (мм)

0: Диаметр отверстия в пористой пластине (мм)

Частота (Гц)

Длина хорды аэродинамического профиля (м

Па)

e (м3/с)

mber

SPL: уровень звукового давления (дБ)

U∞: скорость набегающего потока (м/с)

α: угол атаки (градусы)

β: коэффициент поглощения

3

3

δ: Толщина пористого материала (м)

μ: Воздухопроницаемость (м/(Па·с))

Том. 66, № 648Б, 2000, стр. 2056-2064.

[10] С. Такаги и Ю. Кониши, «Механизм выбора частоты шума задней кромки аэродинамического профиля», Журнал

Том. 47, № 4, 2010, стр. 1111-111

[11] Т. Фукано, Ю. Кодама и Ю. Такамацу, «Прогнозирование уровня звукового давления

, излучаемого осевым вентилятором низкого давления

и смешанным потоком Fan», Операции JSME,

Vol. 51, № 466, 1985, стр. 1825-1832.

[12] К. Полачек, Г. Ребул, В. Клер, Т. Ле Гаррек и Х.

Deniau, «Уменьшение шума от взаимодействия турбулентности и аэродинамического профиля

с использованием волнистой передней кромки: математическое исследование Expe

», Proceedings of Inter-Noise 2011, Осака,

, 4–7 сентября 2011 г., 11 стр.

3 93 ] М. Нисимура, Т. Гото и Т. Ито, «Исследование снижения шума

от небольшого осевого охлаждающего вентилятора

тканей», Proceedings of Internoise 2006, Гонолулу, 3-6

, декабрь 2006 г., 9 стр.