Универсальный внешний накопитель для всех iOS-устройств, совместим с PC/Mac, Android
Header Banner
8 800 100 5771 | +7 495 540 4266
c 9:00 до 24:00 пн-пт | c 10:00 до 18:00 сб
0 Comments

Содержание

ГОСТ 10616-90 (СТ СЭВ 4483-84) Вентиляторы радиальные и осевые. Размеры и параметры – Что такое ГОСТ 10616-90 (СТ СЭВ 4483-84) Вентиляторы радиальные и осевые. Размеры и параметры?

ГОСТ 10616-90

(СТ СЭВ 4483-84)

Группа Г82

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

ВЕНТИЛЯТОРЫ РАДИАЛЬНЫЕ И ОСЕВЫЕ

Размерыипараметры

Radial and axial fans.

Dimensions and parameters

ОКП 48 6150

Срок действия с 01.01.91

до 01.01.2001

ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ

1. РАЗРАБОТАН И ВНЕСЕН Министерством строительного, дорожного и коммунального машиностроения СССР

РАЗРАБОТЧИКИ

Г.С. Куликов, В.Б. Горелик, В.М. Литовка, А.Т. Пихота, А.М. Роженко, Н.И. Василенко, Т.Ю. Найденова, А.А. Пискунов, И.С. Бережная, Е.М. Жмулин, Л.А. Маслов, Т.С. Соломахова, Т.С. Фенько, А.Я. Шарипов, В.А. Спивак, М.С. Грановский, М.В. Фрадкин

2. УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Государственного комитета СССР по управлению качеством продукции и стандартам от 27.03.90 № 591

3. Срок первой проверки – 1995 г.

периодичность проверки – 5 лет

4. Стандарт полностью соответствует СТ СЭВ 4483-84.

5. ВЗАМЕН ГОСТ 10616-73

6. ССЫЛОЧНЫЕ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ ДОКУМЕНТЫ

Обозначение НТД, на который дана ссылка

Номер пункта, приложения

ГОСТ 8032-84

1.2

ГОСТ 10921

2.11; 2.14; приложение

ГОСТ 12.2.028-84

3.2

Настоящий стандарт распространяется на вентиляторы радиальные одно- и двусторонние и на осевые одно- и многоступенчатые, предназначенные для систем кондиционирования воздуха, вентиляции, а также других производственных целей, повышающие абсолютное полное давление потока не более чем в 1,2 раза и создающие полное давление до 12000 Па при плотности перемещаемой среды 1,2 кг/м

.

Стандарт не распространяется на вентиляторы, встраиваемые в кондиционеры, а также в другое оборудование.

1. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ

1.1. Размер вентилятора характеризуется его номером. За номер вентилятора принимается значение, соответствующее номинальному диаметру рабочего колеса , измеренному по внешним кромкам лопаток и выраженному в дециметрах. Например, вентилятор с =200 мм обозначается № 2, =630 мм – № 6,3 и т. д.

1.2. Номинальные диаметры рабочих колес, диаметры всасывающих отверстий радиальных (черт. 1а) и осевых (черт. 1б) вентиляторов, снабженных коллекторами, и диаметры

нагнетательных отверстий осевых вентиляторов, снабженных диффузорами, следует выбирать из ряда значений, соответствующих ряду R20 ГОСТ 8032, указанных в табл. 1.

Черт. 1а

Черт. 1б

При необходимости допускается применение ряда R80.

Таблица 1

Размеры вентиляторов

Номер вентилятора

, мм

1

100

1,12

112

1,25

125

1,4

140

1,6

160

1,8

180

2

200

2,24

224

2,5

250

2,8

280

3,15

315

3,55

355

4

400

4,5

450

5

500

5,6

560

6,3

630

7,1

710

8

800

9

900

10

1000

11,2

1120

12,5

1250

14

1400

16

1600

18

1800

20

2000

1.3. Вентиляторы разных номеров и конструктивных исполнений, выполненные по одной аэродинамической схеме, относятся к одному типу.

2. АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ

2.1. За производительность (объемный расход) вентилятора , (м/с) принимается объемное количество газа, поступающего в вентилятор в единицу времени, отнесенное к условиям входа в вентилятор (см. приложение).

2.2. За полное давление вентилятора (Па) принимается разность абсолютных полных давлений потока при выходе из вентилятора и перед входом в него при определенной плотности газа.

2.3. За динамическое давление вентилятора (Па) принимается динамическое давление потока при выходе из вентилятора, рассчитанное по средней скорости в выходном сечении вентилятора.

2.4. За статическое давление вентилятора (Па) принимается разность его полного

и динамического давления.

2.5. За мощность (кВт), потребляемую вентилятором, принимается мощность на валу вентилятора без учета потерь в подшипниках и элементах привода.

2.6. За полный КПД вентилятора принимается отношение полезной мощности вентилятора , равной произведению полного давления вентилятора на его производительность , к мощности , потребляемой вентилятором.

2.7. За статический КПД вентилятора принимается отношение полезной мощности вентилятора , равной произведению статического давления вентилятора на его производительность , к потребляемой мощности .

2.8. Быстроходность [(м/с)Па] и габаритность [(м/с)Па] вентилятора являются критериями для оценки пригодности работы вентилятора в режиме, заданном величинами

, , и частотой вращения , и служат для сравнения вентиляторов различных типов.

2.9. Безразмерными параметрами вентилятора являются коэффициенты производительности , полного и статического давления, а также потребляемой мощности .

2.10. Аэродинамические качества вентилятора должны оцениваться по аэродинамическим характеристикам, выраженным в виде графиков (черт. 2) зависимости полного и статического и (или) динамического давлений, развиваемых вентилятором, потребляемой мощности полного и статического КПД от производительности при определенной плотности газа перед входом в вентилятор и постоянной частоте вращения его рабочего колеса. На графиках должны быть указаны размерности аэродинамических параметров.

Черт. 2

Допускается построение аэродинамических характеристик при частоте вращения, изменяющейся в зависимости от производительности, с указанием этой зависимости () на графике. Вместо кривых и на графике может указываться кривая динамического давления вентилятора.

Допускается при построении аэродинамической характеристики кривые ; и не указывать.

2.11. Аэродинамические характеристики вентилятора должны строиться по данным аэродинамических испытаний, проведенных в соответствии с ГОСТ 10921, с указанием одного из четырех типов присоединения вентилятора к сети (А, В, С, D), принятого по табл. 2.

Типовой следует считать характеристику, полученную при испытаниях по типу присоединения вентилятора к сети А.

Таблица 2

Тип присоединения

Описание типа присоединения

вентилятора

Сторона всасывания вентилятора

Сторона нагнетания вентилятора

А

Свободно всасывающий

Свободно нагнетающий

В

Свободно всасывающий

Присоединение к сети

С

Присоединение к сети

Свободно нагнетающий

D

Присоединение к сети

Присоединение к сети

2.12. Для вентиляторов общего назначения должны приводиться аэродинамические характеристики, соответствующие работе на воздухе при нормальных условиях (плотность 1,2 кг/м, барометрическое давление 101,34 кПа, температура плюс 20°С и относительная влажность 50%).

2.13. Для вентиляторов, перемещающих воздух и газ, который имеет плотность, отличающуюся от 1,2 кг/м, на графиках должны приводиться дополнительные шкалы для величин , , , соответствующие действительной плотности перемещаемой среды.

2.14. Для вентиляторов, создающих полное давление , превышающее 3% от абсолютного полного давления потока перед входом в вентилятор, при расчете аэродинамических характеристик должны вводиться поправки, учитывающие сжимаемость перемещаемого газа согласно ГОСТ 10921.

2.15. У вентиляторов общего назначения, предназначенных для работы с присоединяемой к ним сетью, за рабочий участок характеристики должна приниматься та ее часть, на которой значение полного КПД . Рабочий участок характеристики должен также удовлетворять условию обеспечения устойчивой работы вентилятора.

2.16. Для вентиляторов, работающих при различных частотах вращения, должны приводиться рабочие участки кривых , построенные в логарифмическом масштабе, на которых должны быть нанесены линии постоянных значений КПД , мощности , указаны окружная скорость рабочего колеса и его частота вращения (черт 3).

Черт. 3

2.17. Безразмерные аэродинамические характеристики, представляющие собой графики (черт. 4) зависимости коэффициентов полного и статического давлений, мощности , полного и статического КПД от коэффициента производительности , используются для расчета размерных параметров и для сравнения вентиляторов разных типов.

Черт. 4

На графиках должны указываться значения быстроходности вентилятора (черт. 4) или линии постоянных значений (черт. 5), а также диаметр рабочего колеса и частота вращения, при которых получена характеристика.

2.18. Для вентиляторов, имеющих поворотные лопатки рабочих колес или аппаратов, должен приводиться сводный график аэродинамических характеристик, соответствующих разным углам установки лопаток , с нанесенными на нем линиями постоянных значений КПД и быстроходности (черт. 5).

Черт. 5

3. АКУСТИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ

3.1. Акустическими параметрами вентилятора являются уровни звуковой мощности , (дБ) в октавных полосах со среднегеометрическими частотами от 125 до 8000 Гц и корректированный уровень звуковой мощности , (дБА).

3.2. Акустические качества вентиляторов должны оцениваться по шумовым характеристикам в виде графика зависимости корректированного уровня звуковой мощности от производительности вентилятора на рабочем участке и в виде таблицы октавных уровней звуковой мощности на режиме максимального КПД при определенной плотности газа перед входом в вентилятор и постоянной частоте вращения рабочего колеса (черт. 2).

3.3. Шумовые характеристики должны определяться по данным акустических испытаний, проведенных одним из способов, указанных в ГОСТ 12.2.028, с указанием типа присоединения к сети, при котором получена характеристика.

При этом определяется отдельно шум на сторонах всасывания и нагнетания и вокруг вентилятора.

3.4. Для вентиляторов, имеющих поворотные лопатки рабочих колес или поворотные лопатки направляющих аппаратов, шумовые характеристики должны определяться при всех углах установки лопаток и приводиться в виде свободного графика и таблицы.

ПРИЛОЖЕНИЕ

Справочное

ФОРМУЛЫ ДЛЯ ВЫЧИСЛЕНИЯ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ

1. Полное давление вентилятора , Па, определяется по формуле

(1)

где – полное абсолютное давление при выходе из вентилятора, Па;

– полное абсолютное давление при входе в вентилятор, Па.

2. Динамическое давление вентилятора , Па, определяется по формуле

(2)

где – плотность газа, кг/м;

– среднерасходная скорость потока при выходе из вентилятора, м/с, определяется по формуле

(3)

где – производительность вентилятора, м/с;

– площадь выходного отверстия вентилятора, м.

При скорости более 50 м/с следует вводить поправки, учитывающие сжимаемость газа, согласно ГОСТ 10921.

3. Статическое давление вентилятора , Па, определяется по формуле

(4)

4. Окружная скорость рабочего колеса , м/с, определяется по формуле

(5)

где – диаметр колеса, м;

– частота вращения колеса, об/мин.

5. Коэффициент производительности вентилятора

(6)

где – площадь круга диаметром , м, определяется по формуле

(7)

6. Коэффициенты полного , статического и динамического давлений вентилятора без учета влияния сжимаемости определяется по формулам:

(8)

(9)

(10)

7. Коэффициент мощности, потребляемой вентилятором, определяется по формуле

(11)

где – мощность, потребляемая вентилятором, кВт.

8. Полный КПД вентилятора определяется по формуле

. (12)

9. Статический КПД вентилятора определяется по формуле

(13)

10. Быстроходность и габаритность определяют по размерным или безразмерным параметрам, по формулам:

(14)

(15)

(16)

(17)

где – соответствует плотности =1,2 кг/м.

11. Пересчет аэродинамических характеристик вентиляторов на другие частоты вращения , диаметры рабочих колес и плотности перемещаемого газа без поправок, учитывающих изменение числа Рейнольдса и влияние сжимаемости, проводят по формулам:

(18)

(19)

(20)

(21)

(22)

(23)

. (24)

12. При полных давлениях , превышающих 3% значения абсолютного полного давления потока перед входом в вентилятор, в формулы (6)-(13) и (18)-(20) вводятся поправки, учитывающие влияние сжимаемости согласно ГОСТ 10921.

13. Пересчет акустических характеристик без поправок, учитывающих изменение числа Рейнольдса и влияние сжимаемости, а для осевых вентиляторов и при равных условиях генерации дискретных составляющих, проводят по формулам:

(25)

(26)

(27)

Текст документа сверен по:

официальное издание

Госстандарт СССР -

М.: Издательство стандартов, 1990

Производительность вентилятора Vents TT 125 канальный. В Москве лист Vents TT 125 канальный.

Описание Vents TT 125 канальный смешанного типа

Вентиляторы ВЕНТС ТТ и ВЕНТС ТТ ПРО объединяют в себе широкие возможности и высокие характеристики осевых и центробежных вентиляторов. Используются в приточно-вытяжных системах вентиляции, которые требуют высокого давления, мощного воздушного потока и низкого уровня шума. Совместимы с воздуховодами диаметром от 100 до 315 мм. Вентиляторы являются отличным выбором для установки в вытяжные системы помещений с повышенной влажностью (санузлы, кухни), а так же для вентиляции квартир, коттеджей, магазинов, кафе.

Корпус вентилятора изготовлен из высококачественного и высокопрочного пластика. Съемный центральный блок с двигателем, крыльчаткой и клеммной коробкой крепится к патрубкам с помощью специальных хомутов на за щелках. Это делает обслуживание вентилятора максимально простым и удобным. Вам не нужно разбирать и демонтировать весь вентилятор – просто извлеките центральный блок из корпуса и произведите сервисное обслуживание. Все модели серий могут оснащаться регулируемым таймером с диапазоном задержки отключения вентилятора от 2 до 30 минут.

Корпус вентилятора серии ТТ ПРО изготовлен из пластика пониженной горючести. Входной патрубок оснащен коллектором для плавного входа воздуха в вентилятор. Благодаря конической форме крыльчатки и специально спрофилированным лопастями, круговая скорость воздушного потока увеличивается, обеспечивая более высокое давление и производительность по сравнению с обычными осевыми вентиляторами. Диффузор, специально спроектированная крыльчатка и спрямляющий аппарат на выходе корпуса вентилятора распределяют воздушный поток таким образом, что обеспечивается оптимальное сочетание характеристик – высокая производительность и увеличенное давление при низком уровне шума.

Характеристики Vents TT 125

Габаритные размеры Vents TT 125

График производительности

Расшифровка наименования

Шумовые характеристики

Варианты исполнения

Шумовые характеристики вентиляторов – официальный сайт VENTS

Шумовые характеристики оборудования приведены в виде таблиц, где содержатся:

  • Уровень звуковой мощности шума LWA в дБ(А) с разбивкой по полосам частот, уровни звуковой мощности к входу, к выходу и к окружению вентилятора.
  • Общий уровень звукового давления дБ(А) на расстоянии 3м.

Полоса частот делится на 8 групп волн. В каждой группе определена средняя частота: 63 Гц, 125 Гц, 250 Гц, 500 Гц, 1000 Гц, 2 кГц, 4 кГц и 8 кГц. Любой шум раскладывается по группам частот и можно найти распределение звуковой энергии по различным частотам.

Шум от вентилятора распространяется по воздуховоду (воздушному каналу), частично затухает в его элементах и через воздухораспределительные и воздухоприемные решетки проникает в обслуживаемое помещение.

Основой для проектирования систем вентиляции является акустический расчет — обязательное приложение к проекту вентиляции любого объекта.

Основные задачи такого расчета: определение октавного спектра вентиляционного шума в расчетных точках и его требуемого снижения путем сопоставления этого спектра с допустимым спектром по гигиеническим нормам. После подбора строительно-акустических мероприятий по обеспечению требуемого снижения шума проводится поверочный расчет ожидаемых уровней звукового давления в тех же расчетных точках с учетом эффективности этих мероприятий.

дБа Характеристика Источники звука
0 ничего не слышно  
5 почти не слышно  
10 тихий шелест листьев
15 едва слышно шелест листвы
20 шепот человека (на расстоянии 1м).
25 Тихо шепот человека (1м)
30 шепот, тиканье настенных часов.
норма для жилых помещений ночью, с 23 до 7 часов утра
35 довольно слышно приглушенный разговор
40 обычная речь
норма для жилых помещений, с 7 до 23 часов
45 разговор обычной нромкости
50 отчётливо слышно разговор, пишущая машинка
55 Норма для офисных помещений класса А (по европейским нормам)
60 шумно норма для контор
65 громкий разговор (на расстоянии 1м)
70 громкие разговоры (1м)
75 крик, смех (1м)
80 очень шумно крик, звук мотоцикла с глушителем
85 громкий крик, звук мотоцикла с глушителем
90 громкие крики, грузовой железнодорожный вагон (на расстоянии 7 м)
95 звук проезжающего вагона метро (7м)
100 крайне шумно звук оркестра, прерывистывые звуки проезжающего вагона метро, раскаты грома
максимально допустимое звуковое давление для наушников плеера (по европейским нормам)
105 в самолёте, произведенном до 1980 года
110 вертолёт
115 пескоструйный аппарат (1м)
120 почти невыносимо работающий отбойный молоток (1м)
130 болевой порог звук взлетающего самолета

%d0%bf%d1%80%d0%be%d0%b8%d0%b7%d0%b2%d0%be%d0%b4%d0%b8%d1%82%d0%b5%d0%bb%d1%8c%d0%bd%d0%be%d1%81%d1%82%d1%8c%20%d0%b2%d0%b5%d0%bd%d1%82%d0%b8%d0%bb%d1%8f%d1%82%d0%be%d1%80%d0%b0 — со всех языков на все языки

Все языкиРусскийАнглийскийИспанский────────Айнский языкАканАлбанскийАлтайскийАрабскийАрагонскийАрмянскийАрумынскийАстурийскийАфрикаансБагобоБаскскийБашкирскийБелорусскийБолгарскийБурятскийВаллийскийВарайскийВенгерскийВепсскийВерхнелужицкийВьетнамскийГаитянскийГреческийГрузинскийГуараниГэльскийДатскийДолганскийДревнерусский языкИвритИдишИнгушскийИндонезийскийИнупиакИрландскийИсландскийИтальянскийЙорубаКазахскийКарачаевскийКаталанскийКвеньяКечуаКиргизскийКитайскийКлингонскийКомиКомиКорейскийКриКрымскотатарскийКумыкскийКурдскийКхмерскийЛатинскийЛатышскийЛингалаЛитовскийЛюксембургскийМайяМакедонскийМалайскийМаньчжурскийМаориМарийскийМикенскийМокшанскийМонгольскийНауатльНемецкийНидерландскийНогайскийНорвежскийОрокскийОсетинскийОсманскийПалиПапьяментоПенджабскийПерсидскийПольскийПортугальскийРумынский, МолдавскийСанскритСеверносаамскийСербскийСефардскийСилезскийСловацкийСловенскийСуахилиТагальскийТаджикскийТайскийТатарскийТвиТибетскийТофаларскийТувинскийТурецкийТуркменскийУдмурдскийУзбекскийУйгурскийУкраинскийУрдуУрумскийФарерскийФинскийФранцузскийХиндиХорватскийЦерковнославянский (Старославянский)ЧеркесскийЧерокиЧеченскийЧешскийЧувашскийШайенскогоШведскийШорскийШумерскийЭвенкийскийЭльзасскийЭрзянскийЭсперантоЭстонскийЮпийскийЯкутскийЯпонский

 

Все языкиРусскийАнглийскийИспанский────────АймараАйнский языкАлбанскийАлтайскийАрабскийАрмянскийАфрикаансБаскскийБашкирскийБелорусскийБолгарскийВенгерскийВепсскийВодскийВьетнамскийГаитянскийГалисийскийГреческийГрузинскийДатскийДревнерусский языкИвритИдишИжорскийИнгушскийИндонезийскийИрландскийИсландскийИтальянскийЙорубаКазахскийКарачаевскийКаталанскийКвеньяКечуаКитайскийКлингонскийКорейскийКрымскотатарскийКумыкскийКурдскийКхмерскийЛатинскийЛатышскийЛингалаЛитовскийЛожбанМайяМакедонскийМалайскийМальтийскийМаориМарийскийМокшанскийМонгольскийНемецкийНидерландскийНорвежскийОсетинскийПалиПапьяментоПенджабскийПерсидскийПольскийПортугальскийПуштуРумынский, МолдавскийСербскийСловацкийСловенскийСуахилиТагальскийТаджикскийТайскийТамильскийТатарскийТурецкийТуркменскийУдмурдскийУзбекскийУйгурскийУкраинскийУрдуУрумскийФарерскийФинскийФранцузскийХиндиХорватскийЦерковнославянский (Старославянский)ЧаморроЧерокиЧеченскийЧешскийЧувашскийШведскийШорскийЭвенкийскийЭльзасскийЭрзянскийЭсперантоЭстонскийЯкутскийЯпонский

Как выбрать вентилятор для ванной комнаты?

Если вы когда-нибудь выбирали вентилятор в ванную, то вы понимаете, как сложно бывает сделать выбор. Все вентиляторы по виду и характеристикам плюс минус похожи друг на друга. Выбирать только лишь по внешнему виду накладной вентилятор неправильно, этот вид техники должен быть безопасным и желательно долговечным, чтобы он проработал до следующего ремонта в помещении, а это как минимум 5-7 лет.

Конечно, можно довериться рекомендации менеджера в магазине. Но беда в том, что сотрудники крупных сетевых строительных сетей не могут знать всех нюансов каждого продукта. Результатом этого может стать как неэффективная работа вентилятора, так и его быстрая поломка. Поэтому мы рекомендуем перед покупкой вентилятора в ванную комнату обращаться за консультацией в специализированную климатическую компанию, либо попробовать самостоятельно разобраться в данном вопросе.

Подготовка

Перед походом в магазин или на просторы интернета для правильного подбора и покупки нового вентилятора для ванной, санузла или кухни, необходимо сделать «домашнее задание».

В первую очередь определитесь с местом установки вентилятора:

  • в стене или в потолке
  • непосредственно в шахту или в систему воздуховодов (если вентилятор устанавливается в удалении от вентиляционной шахты)

Затем замерьте диаметр отверстия, в которое будет вставляться вентилятор (чаще всего отверстие уже существует и увеличить его не представляется возможным). Если вы решили заменить имеющийся вентилятор на новый, то желательно уточнить модель старого вентилятора, его габаритные и присоединительные размеры, а также схему его подключения.


Выбор вентилятора

Придя в магазин, не стоит покупать первый понравившийся вентилятор, вначале исследуйте его параметры:

  • Производительность
  • Надежность
  • Безопасность материалов
  • Уровень шума

В данном обзоре вентиляторов и их характеристик уделим внимание важным параметрам, влияющим на качество и долговечность вентилятора.

1. Производительность.

Это основная характеристика вентилятора. Говоря про производительность, в первую очередь имеют в виду объем воздуха, перемещаемого вентилятором (имеет размерность в м3/ч). Второй немаловажный параметр – напор или давление (имеет размерность в Па).

Необходимый расход воздуха можно определить двумя способами:
согласно отечественным нормам необходимо удалять 25м3 воздуха в час из ванной или санузла, и 50м3/ч при совмещенном с/у. Стоит отметить, что эти нормы применимы только к очень маленьким помещениям. Большинство специалистов-вентиляционщиков опирается на европейские нормы, согласно которым, необходимо умножить объём помещения на коэффициент кратный 10 для ванной и 12 для с/у.

Так, например, для ванной 6м2 с высотой потолка 2,5 метра необходим расход воздуха 150 м3/ч.

Напор вентилятора имеет особое значение, если предполагается устанавливать вентилятор в сеть воздуховодов. При выборе вентилятора рекомендуем сравнить производительность нескольких моделей, во многих магазинах для этого имеются специальные стенды, работающие на том же принципе, что и измерительный прибор – трубка Пито. Такой эксперимент наглядно покажет, какое давление создает вентилятор в вентиляционном канале.

Если у вентилятора недостаточная производительность для данного помещения, то влажность все равно будет присутствовать!

Проверяйте производительность вентилятора до покупки!

В данном видеоролике показан пример эксперимента с трубкой Пито.

2. Надежность.

Стана производства.

Ни для кого не секрет, что надежность оборудования чаще всего напрямую зависит от страны производителя. Например: европейское оборудование, благодаря строгим нормам и контролю, имеет более высокое качество и низкий процент брака; отечественные аналоги – меньше контроля, хуже качество; надежность оборудования из Китая напрямую зависит от производителя и стоимости.

Надежность электрического подключения.

Помимо страны производства, необходимо также обратить внимание на герметичность клеммной коробки и тип подключения питающего кабеля в клеммной колодке.

Если клеммная коробка открытого типа, то всегда имеется вероятность попадания в нее влаги и пыли, что может привести к короткому замыканию и стать причиной возникновения пожара.

Также рекомендуется использование вентиляторов, в которых клеммная колодка имеет тип подключения кабеля «под площадку». При подключении кабеля в колодку типа «под винт» питающий кабель деформируется сильнее и при чрезмерном затягивании может отломиться, что в свою очередь может привести к короткому замыканию.

Выбирайте клеммную коробку закрытого типа с типом подсоединения проводов «площадка»!

Надежность двигателя определить сможет только специалист. Обыватель сможет определить, что двигатель вентилятора не надежный только когда вентилятор выйдет из строя. Чтобы этого не произошло, откажитесь от вентилятора с фторопластовыми втулками скольжения, выбирайте вентилятор с шариковыми подшипниками.

Вентилятор с шариковыми подшипниками намного долговечнее!

3. Безопасность материалов.

Так как бытовые вентиляторы выполнены из пластика, производители обязаны указывать маркировку этого пластика. В противном случае безопасным такой вентилятор не назовешь. Некачественный пластик со временем не только желтеет, но и выделяет вредные вещества, которые вступают в опасное взаимодействие с теплом и влагой.

Ищите маркировку пластика на корпусе и крышке вентилятора.

Качественный пластик – важная составляющая любого вентилятора!

4. Шум при работе.

Шум при работе вентилятора может не только раздражать, но и наносить вред. От монотонных и резких звуков люди устают: шумы и вибрации негативно влияют на здоровье. В небольших по размерам помещениях, например ванные комнаты, кухни и т.п. акустические параметры передаются острее. Соответственно для таких типов помещений необходимы специальные малошумные или практически бесшумные системы вентиляции.

Нормальный уровень шума для вентилятора в ванной комнате 25-30 Дб.

Вентилятор Silent 100 CZ имеет уровень шума 26,5 Дб. (измерено на расстоянии 3 м).

В обычных вентиляторах вибрация и шум от двигателя передаются на корпус и распространяются в окружающее пространство. Бесшумные вентиляторы серии Silent имею технологию «сайлент-блок», благодаря которой вибрация и гул от двигателя гасятся резинометаллическими втулками.

После того, как вы определились с производителем, размером, и цветом вентилятора, не забудьте уточнить наличие дополнительных функций, таких как таймер, гигростат, датчик движения и т.д. Многие из этих функций могут быть полезны для работы вентилятора в автоматическом режиме и поддержания комфортных условий в помещении. А также уточните способ монтажа и схему подключения вентилятора.

В данной статье указаны все важнейшие факторы, которые надо учитывать при покупке бытового накладного вентилятора. Руководствуясь ими, вы сможете самостоятельно выбрать бытовой вентилятор для ванной комнаты. Если у вас возникнут вопросы при выборе, смело звоните в компанию Благовест. Мы знаем толк в качественной вентиляции!

Мощность вентилятора – Энциклопедия по машиностроению XXL

Отсюда полезная мощность вентилятора  [c.238]

На основе уже имеющегося опыта можно утверждать, что работа теплообменных аппаратов в основном определяется характером движения рабочих жидкостей. Знание условий движения дает возможность правильно выбрать расчетные формулы теплоотдачи и позволяет достаточно точно определить гидравлическое сопротивление. Последнее необходимо как для расчета мощности вентиляторов и насосов, так и для оценки рациональности конструкции аппарата и установления оптимального режима его работы.  [c.248]


Акустическая мощность вентилятора энергетически складывается из целого ряда шумов, сюда относятся шум вращения, вихревой шум и шум пограничного слоя. Расчет уровня акустической мощности вентилятора можно производить по формуле, выведенной Е. Я. Юдиным  [c.151]

Шум, создаваемый центробежными и осевыми вентиляторами, ири прочих неизменных условиях зависит от окружной скорости, причем с увеличением последней возрастает аэродинамическая составляющая шума. При этом звуковая мощность вентилятора пропорциональна шестой степени окружной скорости. Окружная скорость вентилятора  [c.177]

Уровень звуковой мощности вентилятора можно выразить следующей формулой  [c.178]

N — коэффициент мощности вентилятора, равный 12 179  [c.179]

Обозначим уровень акустической мощности вентилятора через L , снижение уровня шума, полученное при прохождении воздуха по воздуховодам, через ALe, снижение уровней шума в глушителях камерного типа через пластинчатого типа через А . Для получения практически бесшумного вентилятора должно иметь место следующее равенство, действительное для указанной области частот  [c.186]

В соответствии с выражением (246) уровень звуковой мощности вентилятора  [c.187]

Пример. Уровень звуковой мощности вентилятора составляет 90 д6 затухание шума в воздуховодах до вентилируемого помещения — 30 дб. Определим уровень интенсивности звука па расстоянии 3 м от приточной решетки, расположенной в стене помещения (Q “= 2п).  [c.189]

Первое из этих выражений соответствует случаю неизменной мощности вентилятора. Второе выражение записано для условий изоэнтропийного истечения воздуха из подкупольного объема и учитывает изменение площади щелевого зазора при перемещениях аппарата.  [c.189]

Сжигание газообразного топлива при помощи горелок внешнего смешения газа и воздуха, поступающих в топку за счет силы тяги, применяется только при малой мощности вентиляторов или на повышенной тяге.  [c.73]

Примерами случайных факторов могут служить нехватка воздуха вследствие малой мощности вентилятора, подающего воздух в печь, недостаточность тяги, создаваемой дымовой тру-  [c.27]

Развивающаяся экспериментальная техника, растущая мощность вентиляторов и воздуходувок, применяемых для аэродинамических исследований, ставят серьезную задачу об уменьшении пусковых токов асинхронных электродвигателей и снижении их установочных мощностей и мощностей трансформаторов, а также задачу по замене их синхронными двигателями. Перечисленные проблемы могут быть решены посредством применения соответствующих конструкций гидромуфт.  [c.14]


Вентилятор возврата уноса имеет производительность 1000 м7ч, полный напор 3,8 кПа. Потребляемая мощность вентилятора 1,7 кВт.  [c.404]

Определяют площадь фильтровальной поверхности аппаратов этого типа и мощность вентилятора, используя методики расчета, аналогичные для тканевых фильтров.  [c.288]

Потребная мощность вентилятора в кет при длине транспортирования в м  [c.11]

Деревообделочные машины, электродвигатели мощностью до 100 кВт, кривошипно-шатунные механизмы, коробки передач автомобилей и тракторов, шпиндели металлорежущих станков, крупные редукторы, тяговые электродвигатели малой мощности, вентиляторы, турбокомпрессоры  [c.233]

Редукторы и коробки передач малой мощности средней мощности Вентиляторы малой мощности средней мощности Центробежные насосы Центрифуги Канатные шкивы Ролики конвейеров Барабаны ленточных конвейеров  [c.375]

Мощность вентилятора (на колесе), основные размеры которого определены. указанным выше способом, можно приближенно вычислить по формуле  [c.39]

Прн правильном подборе мощности вентилятора, размеров эмиттера и отверстий в настиле можно получить устойчивую подушку при различных условиях эксплуатации, незначительном расходе воздуха и энергии.  [c.149]

Скорость воздуха в оросителе противоточной капельной градирни обычно составляет 0,5—1,3 м сек (по полному сечению оросителя), а в пленочной значительно выше —до 3—3,5 м сек (по живому сечению оросителя). В вентиляторных капельных градирнях скорость воздуха, отнесенная к полному сечению оросителя, принималась ранее до 3,5—4 м сек, но в новейших конструкциях она обычно не превосходит 1,6—1,8 м сек при противотоке и 2—2,5 м сек при поперечном токе, благодаря чему снижается гидродинамическое сопротивление и уменьшается потребная мощность вентилятора. В вентиляторных же градирнях пленочного типа вследствие меньшего сопротивления их оросителя скорость воздуха может приниматься более высокой, чем в капельных градирнях в старых конструкциях она доходила до 6—7 м сек, а сейчас принимается до 2,5—3 м сек — при подсчете по полному сечению оросителя и до 3—3,5 мкек —при подсчете по живому сечению (между щитами).  [c.334]

Если от двигателя приводится вентилятор системы охлаждения (в транспортных двигателях) и мощность вентилятора отдельно не определяется, то соответствующее количество теплоты входит в  [c.278]

У тракторов с задним расположением двигателя радиатор обычно устанавливают за двигателем на задней поперечной связи рамы или между кабиной и двигателем. В этих случаях встречный поток воздуха отсутствует и для достаточного обдува радиатора увеличивают мощность вентилятора.  [c.83]

Величина Др используется при вычислении мощности вентилятора,  [c.246]

Стационарные и автомобильные двигатели охлаждаются с помощью вентиляторов, создающих поток воздуха в межреберных каналах. Для уменьшения расхода воздуха на охлаждение и мощности вентилятора, приводимого в движение валом двигателя, движение воздуха организуется дефлекторами из листовой стали или дюралюминия, которые ие только образуют межреберные каналы, но и распределяют воздух равномерно по цилиндрам и вдоль них, обеспечивая более интенсивное охлаждение головок и верхней части цилиндров.  [c.181]

Если вентилятор выполнен с поворотными лопастями, то при уменьшении угла их установки 9 производительность вентилятора Од и напор Н уменьшаются (гидравлическое сопротивление воздушного тракта приблизительно пропорционально квадрату расхода воздуха). Несмотря на происходящее при этом понижение к. п. д. вентилятора, потребление мощности вентилятором снижается. Измеритель мощности KN в рассматриваемом случае величина постоянная, а безразмерный коэффициент мощности Н (см. рис. 189)—уменьшается. Следовательно, изменение производительности вентилятора поворотом его лопастей более экономично по сравнению с регулированием положения боковых жалюзи.  [c.284]

Кроме того, создается удобство регулирования горения в этом случае форсунка устанавливается наглухо , т. е. без щели между кромкой форсуночного окна и соплом форсунки. Форсунки низкого давления работают при давлении воздуха от 300 до 1000 мм вод. ст., однако данные практики и исследований показывают, что при подаче всего воздуха через форсунку наивыгоднейшим следует считать давление 500—700 мм вод. ст,. Повышение давления воздуха свыше 700 мм вод. ст. почти не улучшает распыление и приводит лишь к непроизводительной затрате на излишнюю мощность вентилятора. Понижение же давления воздуха ниже 500 мм вод. ст. ухудшает распыление и уменьшает возможность регулирования форсунки, т. е. снижает качество ее работы. Форсунки низкого давления получили широкое применение в кузнечных печах, они дают относительно короткое пламя, удобны для обслуживания и пр.  [c.61]


При повышении температуры плотность воздуха уменьшается. Следовательно, уменьшается масса воздуха, перемещаемого вентилятором.. Объемная производительность вентилятора, напротив, от температуры не зависит и определяется только частотой вращения ротора и сопротивлением сеги. Если мощность вентилятора рассчитывали с учетом работы на горячем воздухе, то нужно избегать длительной работы на холодном воздухе, чтобы не перегрузить электродвигатели.  [c.148]

При расчете мощности вентилятора исходят из следующих данных. Количество удаляемого воздуха у пескоструйного шкафа составляет 900 м час, скорость движения воздуха в отверстиях для рук рабочего в пескоструйном шкафе при закрытых дверцах равна 4 л/сек.  [c.103]

Изменение коэффициен. а е при постоянной мощности вентилятора.  [c.526]

При определении величины калорифера для указанного количества тепла при водяном отоплении температура воды принимается равной 80° С и температура внешнего воздуха от —15° до —20 ” С. Поэтому в системе циркуляции воды следует ввести надежный термостат или радиатор автомобиля должен иметь хорошо закрывающиеся жалюзи. Желательно, чтобы необходимый обогрев достигался с возможно меньшими затратами энергии, Мощность вентилятора, используемого при обогреве свежим воздухом, составляет, включая расход на размораживание ветрового стекла, примерно 20 вт для автомобилей малой и средней вместимости и доходит до  [c.683]

Для пересчета производигельности, давления и расходуемой мощности вентилятора при переходе с работы на одном числе оборотов на работу с другим числом оборотов служат формулы  [c.400]

Пример. Определить уровень шума, создаваемого в помещении при работе вентилятора, отсасывающего пыль от шлифовального станка. Пыль удаляется из-под кожуха над шлифовальным кругом. Полное звукопоглощение помещения, где установлен станок, составляет 10 м . Средний коэффициент звукопоглощения помещения а = 0,05. Уровень звуковой мощности вентилятора 100 дб. Затухание гпума в каналах равно 20 дб. В соответствии с выражением (252) и с учетом затухания шума в каналах, уровень шума на расстоянии 1 м при излучении звуковой энергии в телесный угол я  [c.191]

Циркуляционное нли колебательное (вращающийся вал или случай комбинированного нагружения) Нормальный и тяжелый (0,07С электродвигатели мощностью до 100 кВт, кривошипно-шатунные механизмы коробки передач автомобилей и тракторов, шпиндели металлорежупди.т станков, крупные редукторы, тяговые электродвигатели малой мощности, вентиляторы, турбокомпрессоры  [c.235]

Пример. Определить мощность вентилятора, если подсчитанные для чистого воздуха при расходе чист = 845 м /час потери в сети Ячист = = 94 кг/м , а весовая концентрация (j. = 0,2.  [c.77]

Производимый радиальными вентиляторами с прямыми лопатками шум был изучен в зависимости от мощности вентилятора, периферийной скорости, числа лопаток и других параметров. Хюбнер [Л. 83] и Грюневальд Л. 84] показали, что если пренебречь влиянием помещения, то интенсивность звука от невстроенного свободно направляющего наружу струю вентилятора в определенной точке измерения является функцией его механических размеров, т. е. его геометрии G, периферийной скорости п и дросселирования воздушного потока. Необходимо еще изучить свойства охлаждающей среды, характеризуемой параметром 0, который зависит от плотности р, вязкости V и скорости звука с в среде. Излучающие свойства вентилятора учитываются при помощи коэффициента направленности q.  [c.133]

При рассмотрении сопротивлений, вызываемых внутренними потоками, нужно, в частности, учесть, насколько мощност1з, необходимая для преодоления сопротивления, перекры1 ается мощностью вентилятора, отбираемой от мощности двигателя. Следует также проверить, способствует ли удачное расположение мест входа и выхода охлаждаю-  [c.10]


Влияние плотности воздуха

на производительность вентилятора Часть вторая: влияние на производительность

Ранее, в первой части этой серии статей, посвященной влиянию плотности воздуха на производительность вентилятора, мы определили, как изменения влажности, температуры и высоты над уровнем моря могут повлиять на плотность воздуха. Мы завершим эту серию из двух частей обсуждением влияния изменений плотности воздуха на производительность вентилятора.

Влияние на производительность

Давайте создадим очень простую систему вентиляции для использования в помещениях с различной плотностью воздуха и сравним результаты.Площадь здания заказчика составляет около 60 000 кубических футов, и для него потребуется 6 воздухообменов в час. Система вентиляции будет состоять из одного панельного вентилятора для механической подачи и одного обратного клапана для естественной вытяжки.

Для нашей простой системы вентиляции в Местоположение А мы выбираем вентилятор на основе стандартных условий воздуха с плотностью воздуха 0,075 фунта / фут 3 и исходя из требований к воздушному потоку и статическому давлению, нам понадобится двигатель, обеспечивающий 1,85 Л.с. @ 1750 об / мин.

Теперь предположим, что мы перемещаем нашу простую систему вентиляции в Местоположение B, где плотность воздуха составляет всего 0,060 фунта / фут 3 . Какой воздушный поток обеспечивает вентилятор в новом месте? Ответ заключается в том, что он обеспечивает точно такой же воздушный поток – 10 000 кубических футов в минуту. Вентиляторы – это машины с постоянным объемом, и они будут перемещать один и тот же объем воздуха независимо от плотности воздуха.

Однако в Местоположение B давление в нашей системе и мощность в лошадиных силах изменятся пропорционально изменению соотношения плотности воздуха.Коэффициент плотности воздуха равен 0,80 (0,060 / 0,075), поэтому давление в нашей новой системе составляет 0,80 x 0,15 = 0,12 дюйма вод. Ст. и требуемая мощность составляет 0,80 x 1,85 = 1,48 л.с. Поскольку в месте B воздух весит меньше, вентилятору требуется меньше мощности для перемещения того же объема воздуха.

Я собираюсь усложнить сценарий. Теперь требование состоит в том, чтобы в здании, где у нас есть наша простая система вентиляции, было положительное давление 0,15 дюйма вод. Ст., Чтобы предотвратить проникновение воздуха. В позиции A наш выбор вентилятора теперь основан на общем статическом давлении в системе, равном 0.30 дюймов вод. Ст. и 10 000 кубических футов в минуту. Если мы сохраним скорость двигателя прежней, требуемая мощность составит 2,02 л.с. Если мы переместим эту новую систему в Местоположение B, она будет иметь общее давление в системе 0,80 x 0,30 = 0,24 дюйма вод. Ст. и требуемая мощность будет 0,80 x 2,02 = 1,62 л.с.

Проблема, с которой мы столкнулись в Местоположение B, заключается в том, что у нас есть только вентилятор, способный производить 0,12 дюйма водяного столба. положительное давление (0,80 x 0,15 = 0,12), когда нам нужно 0,15 дюйма вод. ст. Что нам нужно для места B, так это вентилятор, который может обеспечить 10 000 кубических футов в минуту при общем давлении в системе 0.27 ”вод. на основе плотности воздуха 0,060 фунта / фут 3 . Чтобы получить это, нам нужно отрегулировать требование положительного давления 0,15 дюйма вод. Ст. на величину, обратную соотношению плотностей воздуха. Итак, теперь выбор вентилятора для местоположения B осуществляется при стандартных условиях воздуха 0,3375 дюйма водяного столба. общее давление в системе и 10 000 кубических футов в минуту. При работе наша простая система вентиляции в Местоположение B будет иметь давление в системе 0,27 дюйма вод. Ст., Обеспечивать 10 000 куб. Футов в минуту и ​​требовать 1,66 л.с. при 1750 об / мин.

Вкратце
  1. Три фактора, определяющие стандартную плотность воздуха ASHRAE, равную 0.075 фунтов / фут 3 :
    • Температура 70ºF
    • Высота над уровнем моря
    • Относительная влажность 0%
  2. Высота оказывает наибольшее влияние на плотность воздуха.
  3. Воздушный поток вентилятора одинаков независимо от плотности воздуха.
  4. Если плотность воздуха отличается от стандартной плотности воздуха, давление в системе и BHP двигателя вентилятора изменяются пропорционально соотношению плотностей воздуха.
Заключение

Я закончу эту серию из двух частей советом:

При использовании программного обеспечения для выбора вентилятора и ограничении стандартных условий воздуха вы можете рассчитать статическое давление и забойную мощность двигателя для местоположения B, используя значение, обратное соотношению плотности воздуха, умноженному на общее статическое давление в системе для местоположения B.

Благодарим вас за внимание и надеемся, что вы получили ценные знания о влиянии плотности воздуха на производительность вентилятора.

Снижение производительности вентилятора в охлаждающей электронике: экспериментальное исследование и оценка численных методов

https://doi.org/10.1016/j.ijheatmasstransfer.2021.121291Получить права и контент вопрос исследуется.

Проведено сравнение трех методов измерения давления для определения характеристик вентилятора.

Два метода численного моделирования вентилятора оцениваются на основе экспериментальных результатов.

Сравнивается возможность использования методов моделирования LF и MRF для приложений электронного управления температурным режимом.

Реферат

В этом исследовании сообщается о важной проблеме электроники с принудительным воздушным охлаждением, связанной с ухудшением производительности вентилятора из-за наличия препятствий внутри оборудования информационных технологий (ITE).Производительность вентилятора была охарактеризована на основе статического давления и скорости потока вентилятора. Для измерения статического давления вентилятора в разных местах использовались три различных экспериментальных метода (камера для испытания потока, датчик давления и отводы давления). Более того, модели вычислительной гидродинамики (CFD) были построены с учетом различных условий работы вентиляторов. Были использованы методы CFD модели с множественной системой отсчета (MRF) и сосредоточенным вентилятором (LF). Результаты экспериментов были использованы для оценки методов моделирования, реализованных в различных рабочих средах, и для лучшего понимания того, как вентиляторы реагируют на блокировки внутри ITE.Эксперименты показали, что по сравнению с показаниями в свободной среде (FE) размещение вентилятора внутри определенного ITE снижает скорость потока, обеспечиваемую вентилятором, на 57,2% и снижает статическое давление на 76,3%, что влияет на тепловые характеристики системы охлаждения ITE. Более того, сравнение численных результатов с экспериментальными показало, что подход MRF предсказывает расход, подаваемый вентилятором, с относительной погрешностью 3,9%, в то время как подход LF завышает расход на 70,3%. Результаты и выводы, представленные в этой работе, могут быть расширены для охвата многих других приложений, в которых вентиляторы работают в закрытых помещениях и окружены множеством препятствий.

Ключевые слова

Управление температурой

Охлаждение электроники

ИТ-оборудование

Осевые вентиляторы

Cfd

Множественная справочная рамка

Рекомендуемые статьи Цитирующие статьи (0)

Полный текст

© 2021 Elsevier Ltd. Все права защищены .

Рекомендуемые статьи

Ссылки на статьи

Как читать кривую производительности вентилятора

Чем больше вы знаете, тем лучше.

Понимание кривой вентилятора дает вам преимущество.Если вы хотите выбрать вентилятор, который лучше всего соответствует вашим потребностям и требованиям, вам нужно будет уметь читать кривую вентилятора.

Что такое веерная кривая?

Кривая вентилятора – это способ графического представления производительности конкретного вентилятора. Имея эти данные, вы можете решить, какой вентилятор лучше всего подходит для вашего приложения, и принять более обоснованное решение о покупке, которую вы совершаете.

Кривая производительности вентилятора – это, по сути, графическое представление того, что именно может делать вентилятор.

Кривые вентилятора иллюстрируют несколько ключевых моментов, в том числе:

  • CFM (кубические футы в минуту)
  • об / мин (оборотов в минуту)
  • SP (статическое давление)
  • л.с. (тормозная мощность)

Понимание того, как работают эти измерения, означает, что вам нужно понимать, где они находятся на графике.

Горизонтальная нижняя ось: Объемный расход воздуха (куб. Фут / мин или м3 / сек)

Вертикальная левая ось: Статическое давление (в дюймах водяного столба, паскалях или в миллиметрах водяного столба)

Вертикальная правая ось: Тормозная мощность (л.с. или кВт)

Хорошо, теперь, когда мы понимаем, где находятся определенные измерения на графике, пришло время погрузиться в то, как именно их читать.

Когда вы смотрите на кривую вентилятора, на самом деле вы видите две кривые производительности, относящиеся к одному и тому же вентилятору. Эта взаимосвязь нарисует картину производительности вентилятора и даст вам более полное представление о том, какой тип вентилятора лучше всего подходит для вашего приложения.

Как только вы познакомитесь со всеми аббревиатурами и точно поймете, как работают эти измерения, вы будете лучше подготовлены, чтобы принять правильное решение.

CFM против кривых SP

Кривая SP или статического давления – показывает очень специфическую взаимосвязь.Этот тип кривой производительности вентилятора показывает возможности статического давления вентилятора по сравнению с объемным расходом воздуха вентилятора для конкретной скорости вентилятора.

Кривые

CFM в зависимости от забойного давления

Как мы уже упоминали, как только вы узнаете аббревиатуры, эти имена поклонников начинают иметь смысл. Эта конкретная кривая иллюстрирует корреляцию между расходом воздуха вентилятора и его тормозной мощностью

.

Выбор CFM

Выберите желаемый CFM и приступайте к работе. Проведите вертикальную линию вверх, чтобы пересечь кривые CFM и SP.

Выбор SP

Вам нужно провести горизонтальную линию через левую вертикальную ось с нужным давлением вентилятора прямо там, где она пересекает вертикальную линию, которую вы только что нарисовали. Если пересечение этих двух линий не находится прямо на кривой – вам нужно немного поработать.

Вы должны рассчитать и нарисовать системную кривую и вернуться… перерисовать кривую вентилятора при другом числе оборотов.

Выберите мощность двигателя

Чтобы выбрать желаемую мощность двигателя, проведите вертикальную линию вверх от точки пересечения кривой системы и кривой SF vs.Кривая SP – вплоть до пересечения кривой зависимости CFM от BHP для выбранного вентилятора. Эта информация поможет вам найти требуемую забойную мощность для желаемого давления и кубометров в минуту при определенной скорости вращения вентилятора.

Вот и все

Это кажется довольно сложным, но как только вы это увидите и поймете, как соотносятся измерения, все станет намного проще. Выбор правильного вентилятора для правильного применения очень важен. Не застревай, не зная. Изучив все, что вы можете о кривых производительности вентиляторов, вы получите всю мощь.

Производительность осевого вентилятора под влиянием равномерного поля окружающего потока

При применении в конденсаторах с воздушным охлаждением осевые вентиляторы часто подвергаются пагубному влиянию полей окружающего потока на входе или выходе. В то время как эффекты были исследованы в основном в условиях перпендикулярного поперечного потока на вентиляторах, работающих как часть массива в их целевой проектной точке, это исследование направлено на изучение интегрального влияния однородных полей окружающего потока на одиночный осевой вентилятор в широком рабочем диапазоне.Для этого был разработан и оценен стенд для испытаний вентилятора в аэродинамической трубе. Множественные углы между однородным полем окружающего потока и осью вентилятора исследуются в их интегральном влиянии на характеристическую кривую двух различных промышленных осевых вентиляторов с различными модификациями впуска. Было обнаружено, что с увеличением скорости потока вентилятора перпендикулярный поперечный поток на входе всегда оказывает пагубное влияние на производительность вентилятора. Вентилятор с прямыми лопастями реагировал менее чувствительно, чем вентилятор с наклоном вперед, и неблагоприятное влияние поперечного потока можно было уменьшить с помощью входной защитной решетки и коротких конических удлинителей кожуха.Поперечный поток на выходе из вентилятора показал возможное увеличение статического давления вентилятора при малых расходах.

1. Введение

С ростом глобального спроса на энергию и растущим использованием солнечной энергии во всем мире тепловые электростанции все чаще строятся в засушливых районах. Для процесса цикла паровой турбины нехватка воды часто приводит к тому, что конденсаторы с воздушным охлаждением (ACC) становятся более экономически и экологически более целесообразными, чем стандартные конденсаторы с водяным охлаждением [1, 2]. Существуют различные конструкции ACC [3], и наиболее стандартное решение основано на А-образной раме конденсаторных трубок, установленной над горизонтальной платформой осевых вентиляторов большого диаметра [4].Обычно используются массивы из десятков или сотен модулей ACC [5].

Адекватное и надежное охлаждение конденсатора важно для оптимальной производительности установки, как и само потребление энергии вентилятором [6]. Оуэн и Крегер вычислили снижение общего расхода охлаждающего воздуха ACC более чем на 15% при скорости ветра м / с, что привело к увеличению противодавления паровой турбины более чем на 20% [7], что означает серьезное сокращение общей выработки электроэнергии электростанцией. Показано, что отрыв потока на периферии берегов АКК вызван перетоком под площадкой, который вызывается забором центральных вентиляторов и естественными ветрами окружающей среды [8–16].Это снижает объемную эффективность охлаждающих вентиляторов до 70% по периметру ACC [6, 15, 17–22].

Большая часть имеющихся экспериментальных и численных исследований этого явления проводится для прикладного технического случая массива АСС A-образной формы [10–12, 14, 22–25]. Ранние исследования одинарного настенного вентилятора были выполнены Тиартом и фон Бакстрёмом [23, 24], а одиночный вентилятор, установленный входом в секцию трубы под разными углами, – Стиннесом и фон Бакстремом [26].

Хотя в большинстве цитируемых работ исследуется влияние наведенной поперечной тяги на вентиляторы по периметру на разной высоте платформы, можно провести сравнение их результатов с однородным полем окружающего потока в настоящей работе. Основываясь на модели Сальты [8], Fourie et al. [22] предлагают эмпирическую кривую влияния высоты платформы ACC и дополнительного поперечного потока окружающей среды на скорость потока вентилятора. Исследование показывает существенные различия во влиянии поперечного потока на производительность вентиляторов из-за конструкции вентилятора и указывает на важность положения вентилятора в массиве ACC, то есть вентилятора по периметру, по сравнению с центральными вентиляторами.Было обнаружено постепенное снижение скорости охлаждающего потока системы, что привело к уменьшению примерно на 20% при скорости поперечного потока окружающей среды. Это может служить ориентиром к результатам экспертизы представленной работы в перпендикулярной конфигурации. Для отдельных вентиляторов по периметру ACC в [22] сообщается об уменьшении от 60% до 80%, но они подвержены сильным дополнительным сквознякам от центральных вентиляторов. К сожалению, результаты и эмпирическая модель Fourie et al. не подходят для конфигурации подхода этой работы, где не существует высоты платформы.

Подход настоящего документа расширяет доступную информацию, исследуя одиночные изолированные осевые вентиляторы в среде окружающего потока в различных рабочих точках. Таким образом, уточняется влияние различных углов между осью вентилятора и полем (скоростью) окружающего потока на давление вентилятора и кривые КПД. Новизна этого подхода заключается в экспериментальном исследовании влияния поперечного потока на изолированный одиночный осевой вентилятор при устранении эффектов, вызванных соседними вентиляторами и высотой платформы.В представленной работе предпринята попытка исследовать поведение вентилятора в целом более абстрактно от приложения ACC. Он позволяет получить представление о производительности вентилятора при различных условиях окружающего потока и условиях установки в широком диапазоне скоростей потока (т. Е. В рабочих точках).

Эта работа направлена ​​на изучение влияния различных условий окружающего потока на входе или выходе вентилятора для промышленного вентилятора с прямым наклоном и вентилятора с прямыми лопастями. Сравниваются условия установки, такие как наличие концентрической защитной решетки и направление впуска (со стороны двигателя ступицы на входе и со стороны ротора на входе), и поскольку удлинители кожуха, как сообщалось, снижают отрицательное влияние поперечного потока при моделировании ACC [ 10, 12] также исследуется влияние различных твердых и пористых цилиндрических и конических входных удлинений.

2. Экспериментальная установка
2.1. Испытательная установка для вентиляторов в аэродинамической трубе

Внутри испытательной секции в аэродинамической трубе типа Göttinger (длина м, сопло 2 ) испытательные вентиляторы, показанные на рисунках 1 и 2 и описанные в таблице 1, были установлены на квадратную секцию воздуховода. мм 2 либо с выходом в конфигурации с принудительной тягой (FD), либо с входом в конфигурации с принудительной тягой (ID). Ось вентилятора располагалась над землей рабочего участка. Экспериментальная установка показана на рисунке 3, где стенд для испытаний вентилятора в аэродинамической трубе (WFT) установлен на вращающейся платформе для реализации различных углов между потоком вентилятора и потока в аэродинамической трубе.Скорость потока вентилятора измерялась внутри отстойной камеры с использованием мультисопел, как описано в ISO 5801 [27]. На рисунке 3 направление указано для работы FD, а для ID оно будет обратным.

9023

Вентилятор A Вентилятор B

902 902 902 902 902 902 902 °

0 °
+ 60 ° 0 °
Количество лезвий 5 5
мм мм передаточное отношение 902 902 0.342 0,307
м 3 / с м 3 / с
при / с / с
W W W W
Па Па


(a) Вентилятор A
(b) Вентилятор B
(a) Вентилятор A 40 (a) Вентилятор A 40

Испытательный стенд был разработан для уменьшения засорения аэродинамической трубы под разными углами.Чтобы облегчить быстрое измерение общего давления вентилятора для большого количества рабочих точек и конфигураций, внутри канала после выпрямителя потока (FS) в форме длинной звезды использовался ряд датчиков давления торможения Киля, представленных в [28]. Это было необходимо для уменьшения завихрения на выходе из вентилятора и реализации направлений потока ниже критических углов потока датчиков Киля. Установка подробно показана на рисунке 4, где защитная решетка производителя (GG) установлена ​​на входе вентилятора, фиксируя сторону двигателя ступицы к соплу кожуха.Эта конфигурация обозначена как FD-SI-GG, поскольку статор вентилятора (со стороны двигателя ступицы) расположен на входе (SI) в режиме принудительной тяги (канал на выходе вентилятора).


Для конфигурации без защитной решетки (noGG) также применяется рисунок 4, с той заметной разницей, что только четыре тонких распорки крепят двигатель вентилятора к кожуху, а не на эскизе GG. Зеркальная версия вентилятора с конструкцией обратного направления работы допускает конфигурацию входа ротора (RI), где вращающаяся сторона ступицы находится на входе вентилятора.

В режиме ID также применяется схема на рис. 4 со следующими изменениями: направление потока вентилятора меняется на 180 °, как и ориентация матрицы датчиков Киля. Отсутствие значительной составляющей скорости вращения в воздуховоде, что означает, что перед входом вентилятора в внутреннем диаметре, также позволяет отказаться от выпрямителя потока. С этими тремя незначительными изменениями на рисунке 4 показана конфигурация ID-SO-GG, в которой свободный выход вентилятора со стороны двигателя закрыт защитной решеткой.

2.2. Оценка неопределенности и сопоставимости

Из-за пространственных ограничений среды аэродинамической трубы описанный выше испытательный стенд вентилятора не соответствовал стандарту ISO 5801. На рисунке 5 показаны расширенные комбинированные неопределенности [29] как коэффициента расхода, так и общего давления вентилятора. коэффициент (в FD) со скоростью конца лопасти и измеренное давление торможения по сравнению с давлением окружающей среды на 81 датчике Киля (см. рисунок 4). Динамическое давление, вызванное полем окружающего потока, вычитается, вводя отношение скорости в аэродинамической трубе к скорости вершины лопасти и ее осевую проекцию.


Как определено в [29], расширенный интервал неопределенности объединяет отдельные неопределенности измерения скорости вращения, плотности и разницы статического давления по мультисоплам, измеренные в соответствии с ISO 5801, взвешенные по их линеаризованному влиянию на. Для коэффициента давления вентилятора объединяет неопределенности,, и, а также давление торможения в аэродинамической трубе, используемое для расчета. Неопределенности, связанные с неизменной геометрией вееров, не рассматриваются. Полученные значения зависят от рабочей точки и показаны на рисунке 5 с уровнем достоверности 95%.Можно увидеть, что нестандартный захват давления вентилятора менее точен, но измерительная установка и оборудование по-прежнему считаются достаточно точными для проводимых параметрических исследований.

Помимо оценки погрешности, результаты, измеренные в WFT, сравниваются с данными, собранными на стандартном испытательном стенде вентилятора (SFT), который соответствует требованиям ISO 5801. Статическое давление вентилятора из SFT со свободным входом и выходом сравнивается с оценку статического давления вентилятора, полученную путем вычитания средней по площади скорости потока вентилятора из измеренного давления застоя в WFT; то есть статические коэффициенты эффективности вентилятора и определяются аналогично (3) с произведением давления вентилятора и расхода, масштабированного по измеренной потребляемой электрической мощности: с и, соответственно.Испытательная установка SFT состоит из длинной секции воздуховода на выходе из вентилятора, включая выпрямитель потока, как показано на Рисунке 6. Систематическая разница увеличивается с сохранением тангенциальной и радиальной скоростей, а также с изменением осевой скорости по поперечному сечению воздуховода:


На Рисунке 7 показаны статические кривые вентилятора из SFT и WFT для конфигурации входа со стороны двигателя и защитной решетки (SI-GG) и для конфигурации входа со стороны свободного ротора без защитной решетки (RI-noGG).Было обнаружено, что результаты WFT и SFT очень хорошо согласуются, однако WFT имеет тенденцию немного недооценивать статическое давление вентилятора и кривые эффективности при расходе. Учитывая большее завышение оценки в (5) при более низких расходах, можно констатировать, что более низкие значения давления вентилятора над расходом в порядке порядка измерялись систематически в WFT по сравнению с SFT. Отклонения могут быть отнесены к разным рабочим и измерительным установкам. Разработанная установка WFT, описанная выше, считается подходящей для количественной оценки влияния различных параметров на кривые производительности вентилятора под влиянием однородных полей окружающего потока, как указано во введении.


3. Производительность встроенного вентилятора

При описанной и оцененной выше настройке WFT была проверена производительность двух осевых испытательных вентиляторов в различных конфигурациях. Сначала описывается влияние полей окружающего потока на входе вентилятора (FD) с разными углами и соотношениями окружающих скоростей, затем следует случай поля потока на выходе вентилятора (ID). Наконец, оценивается потенциал различных удлинителей кожуха для снижения неблагоприятного влияния поля потока в FD на вентилятор A.

Испытания проводились с постоянными скоростями в аэродинамической трубе, скорость вращения промышленных вентиляторов показала умеренную чувствительность к рабочей точке. Среднее отношение поперечного потока к скорости на конце лопасти является средним арифметическим по всем рабочим точкам для каждого набора данных.

3.1. Свободное впускное отверстие вентилятора в поле окружающего потока

Из-за его практической значимости в конфигурации FD были исследованы несколько комбинаций направления, геометрии лопастей вентилятора (вентилятор A по сравнению с вентилятором B) и конфигурации впуска (RI-noGG по сравнению с SI-GG).Влияние при различных углах падения на кривые полного давления вентилятора показано, как измерено в WFT на рисунках 8–10.




Для конфигурации входа ротора вентилятора A без защитной решетки, показанной на Рисунке 8, давление вентилятора значительно зависело от любого направления поля окружающего потока на входе. Даже за вычетом давления застоя параллельный поток (°) вызывал увеличение давления вентилятора, как и углы °. Дальнейшее увеличение привело к большему уменьшению почти линейным образом, на величину 0.04 до 0,08. Поскольку абсолютное снижение общего давления вентилятора больше при высоких скоростях потока, соответствующие кривые давления вентилятора имеют больший наклон, чем эталонная кривая (). Соответствующее изменение эффективности показано на рисунке 11. Хотя также показано более значительное уменьшение при высоких скоростях потока под углами °, увеличение эффективности под острыми углами ° было измерено только при более высоких скоростях потока.


Сравнение с результатами из литературы затруднено, поскольку обычно указывается объемный КПД системы, который подразумевает характеристики сопротивления теплообменника.Падение общего КПД примерно на 43% при, ° и, как показано на Рисунке 11, лучше всего можно приблизительно сравнить с показателем прибл. Снижение объемной эффективности на 20%, обнаруженное в [22], упомянутом выше, что было при более низкой рабочей точке. Несмотря на то, что сопоставимые цифры могут быть сделаны для большего сходства, различия и вариации в экспериментальной и вычислительной установке (конструкция вентилятора, приложение ACC и характеристики системы, влияние платформы, рабочая точка и т. Д.) Работ, найденных в литературе, все еще преобладают.Это исключает любое дальнейшее количественное сравнение, помимо заявления о том, что в целом в этом исследовании были обнаружены результаты аналогичной величины.

В конфигурации со стороной двигателя ступицы и защитной решеткой на входе вентилятора FD-SI-GG эталонная производительность вентилятора A без внешнего потока была лучше, чем у FD-RI-noGG. Из рисунка 9 видно, что поле входящего потока с гораздо меньшим влиянием на общее давление вентилятора для любых и. Небольшой прирост давления вентилятора был обнаружен для ° и.Большие углы между потоком и осью вентилятора вызвали уменьшение в диапазоне от 0,02 до 0,05, также показывая увеличенный наклон кривых вентилятора, то есть большее снижение давления вентилятора при более высоких расходах, чем при малых.

Такая же благоприятная конфигурация впуска FD-SI-GG исследуется для эталонного вентилятора B с прямыми лопастями на рис. 11. Все углы ° вызывали значительное увеличение давления вентилятора в этой рабочей точке и умеренное увеличение за ее пределами. Было обнаружено, что только переток в ° вызывает существенное снижение производительности вентилятора.Опять же, все кривые вееров имели характерно более наклонную форму по сравнению с эталонной кривой ().

Как следует из результатов, приведенных в приведенной выше литературе, следовало ожидать снижения эффективности вентилятора и давления из-за перетока на входе. Отсюда известно, что отрыв потока на подветренной кромке кожуха вентилятора является обычным явлением, что создает асимметричное распределение скорости в продольном направлении на входе вентилятора. Даже без этого входного вихря угол атаки лопастей вентилятора изменяется в поперечном направлении с увеличением относительной скорости, когда лопасти вентилятора продвигаются вперед, и наоборот, когда они отступают.Можно ожидать, что эти два эффекта приведут к сильному азимутальному изменению радиальной циркуляции вокруг лопастей (см., Например, [23]). Это приводит к тому, что поток все больше отделяется от лопастей, а потери становятся больше. Считается, что радиальная составляющая потока над лопастями из-за продольной инерции входного поля потока вносит дополнительные асимметрии и отслоения, особенно с учетом эффектов на ступице и бандаже.

Сравнивая результаты FD-RI-noGG и FD-SI-GG, было показано, что защитная решетка снижает влияние поля входящего потока, что можно объяснить ее направляющим и выпрямляющим действием на входной поток до того, как он попадет в несущий самолет.Кольцевая концентрическая защитная решетка является препятствием, особенно для радиальных составляющих скорости на входе.

3.2. Свободный выпуск вентилятора в поле окружающего потока

Вентилятор A был испытан в конфигурации ID, то есть с его входом, установленным на секции воздуховода, и его выходом под влиянием поля окружающего потока. Как указано выше, вентилятор был закреплен защитной решеткой на стороне двигателя ступицы на ее выходе (SO-GG). На рисунке 12 показано статическое давление вентилятора, рассчитанное с учетом измеренной средней разности давлений между датчиками Киля и статического давления окружающей среды в испытательной секции аэродинамической трубы, при условии увеличения выходного давления за счет давления застоя.


Параллельно оси вентилятора (°) кривая статического давления вентилятора практически не зависела от окружающего потока, направленного против направления вращения вентилятора. Интересно, что увеличение статического давления было обнаружено для ° и ° с уменьшением расхода. Это может быть вызвано эффективным (но не измеренным) более низким давлением непосредственно на выходе вентилятора, вызванным отслоением и отклонением окружающего потока вокруг выхода вентилятора.

3.3. Влияние удлинения кожуха на неблагоприятное влияние поперечного потока на входе

Как показано в приведенной выше литературе, поперечный поток на входе является обычным эффектом для вентиляторов ACC и отрицательно влияет на производительность вентилятора.Экспериментальные результаты, представленные в предыдущих разделах, подтверждают этот эффект более подробно для различных углов падения, различной конструкции вентиляторов и конфигураций установки. На основании положительного влияния, показанного Duvenhage et al. [10] и Meyer [12], различные конструкции удлинения впускного кожуха были исследованы на предмет их потенциального снижения отрицательного влияния поперечного потока на более стабильную конфигурацию FD-SI-GG вентилятора A, показанную на рисунке 9.

Всего из тонкого листового металла было изготовлено семь различных удлинителей кожуха.Основные цилиндрические и конические формы показаны на рисунках 13 (b) и 13 (c), различаются отношением длины к диаметру вентилятора. Были испытаны короткий сплошной цилиндрический входной удлинитель CYL-S и более длинный (CYL-M) с и 0,417.

Были исследованы две конструкции из пористых цилиндрических листов с обозначением POR-SL для конструкции с прорезью, показанной на Рисунке 13 (d), и POR-SQ для конструкции с квадратными отверстиями, показанной на Рисунке 13 (e). Соответствующие коэффициенты твердости листов составляли 0,375 и 0,609.

Были испытаны три различных удлинителя сплошного конического впуска с, 0.417 и 0,733. Равномерная апертура в ° привела к разному соотношению выходных диаметров для коротких, средних и длинных конических устройств CON-S, CON-M и CON-L, перечисленных в таблице 2.

1 902 902 902 902 902 902 9020

Имя Твердость

REF 0,0 1 1 0 0,200 1,323
CYL-M 1,0 0,417 1,323
POR-SL 0,375 0,417 902 0,375 0,417 902OR2 902 902 902 1,3Q 0,417 902 1,3Q 0,417 1,323
CON-S 1,0 0,200 1,723
CON-M 1,0 0,417 2,157 0,733 2,790

Контрольные результаты без поля окружающего потока () показаны на рисунке 14 для цилиндрического удлинителя кожуха и на рисунке 15 для конического. Хотя все кривые вентилятора лежат в непосредственной близости от эталонной кривой вентилятора, некоторые конфигурации уже оказали заметное отрицательное влияние на. В частности, CYL-M показал плохие эталонные характеристики.



Под влиянием поперечного потока (°) любое цилиндрическое устройство явно не улучшало производительность вентилятора, как это видно из рисунка 16.Ни одна из протестированных конфигураций CYL-S, CYL-M, POR-SL и POR-SQ не может быть рекомендована как хороший подход к снижению неблагоприятного влияния поперечного потока на входе по сравнению с данной эталонной конфигурацией.


Конические устройства, с другой стороны, действительно показали потенциально положительное влияние на производительность вентилятора под влиянием поперечного потока, как показано на рисунке 17. При очень высоких расходах все три размера удлинителя CON-S, CON-M, и CON-L увеличили общее давление вентилятора, но ниже этого длинное коническое устройство было неэффективно.Как короткие, так и средние конические удлинители кожуха давали более высокое давление вентилятора, чем эталонная кривая, при этом CON-S работает лучше при более низких расходах, а CON-M – при более высоких расходах. Как правило, сглаживание кривой полного давления вентилятора достигается за счет использования удлинителей конических кожухов. Считается, что отрыв потока на подветренной кромке кожуха, который был задокументирован, например, в [12–16] моделирования поперечного потока на входе, имеет меньший блокирующий эффект на входе в вентилятор, потому что вихрь более удаленные от входа вентилятора в осевом и продольном направлениях (т.е.э., по направлению ветра). Ожидаемым результатом этого является более однородное поле потока на входе в ротор и, как следствие, лучшая производительность вентилятора.


4. Выводы

Влияние различных однородных полей окружающего потока на входе или выходе промышленных осевых вентиляторов на их интегральные характеристики было исследовано на испытательном стенде нестандартных вентиляторов в испытательной секции аэродинамической трубы. Стенд для испытания вентиляторов и измерения общего давления вентилятора с использованием набора датчиков Киля были оценены и хорошо сопоставлены с результатами стандартного испытательного стенда для вентиляторов.

В практически наиболее актуальном случае поля потока на входе вентилятора (FD), поля потока окружающей среды вызывали наклон кривых вентилятора под любым углом относительно оси вентилятора. Во входной конфигурации ротора без защитной решетки наблюдалась большая чувствительность к окружающему потоку с потенциальным увеличением давления вентилятора при малых углах между потоком и осью вентилятора, но существенным уменьшением в сторону больших углов вплоть до поперечного потока. Со стороны двигателя ступицы и защитной решетки на входе кривые вентилятора менялись гораздо меньше из-за однородных полей потока на входе.По сравнению с испытательным вентилятором с наклоненными вперед лопастями, вентилятор с прямыми лопастями показал гораздо меньшую чувствительность к окружающему потоку, с соответствующим пониженным общим давлением вентилятора, измеренным только в конфигурации с перпендикулярным поперечным потоком.

Равномерное поле окружающего потока на выходе вентилятора (ID), параллельное оси вентилятора, практически не влияет на статическое давление вентилятора. Было обнаружено, что внеосевые конфигурации вплоть до поперечного потока даже увеличивают статическое давление вентилятора, особенно при более низких расходах.

Возможный прирост производительности за счет удлинения впускного кожуха был исследован в конфигурации впускного канала с поперечным потоком.Цилиндрические устройства из твердого и пористого листа показали отрицательное влияние, в то время как короткие сплошные конические удлинители кожуха улучшили производительность вентилятора по сравнению с эталонной конфигурацией, особенно при высоких скоростях потока.

5. Обсуждение и перспективы

Представленная тестовая установка сделала возможным большое количество перестановок параметров, так что можно было исследовать несколько аспектов влияния окружающего потока на производительность вентилятора. Исследование влияния бокового ветра может быть расширено от исследования одной рабочей точки до широкого рабочего диапазона вентиляторов.Это привело к представленному эффекту все более неблагоприятного влияния общего давления вентилятора на скорость потока вентилятора из-за поперечного потока. Но процедура быстрого измерения с массивом зондов Киля имеет недостаток, заключающийся в том, что эффект выпрямителя потока всегда включается в измеренные характеристические кривые, которые предположительно не являются линейными с расходом или с азимутальными эффектами. С ограничением на ° будущие экспериментальные установки могут быть спроектированы более подходящими и давать результаты независимо от такого выходного статора.

Для технического применения отдельные аспекты конструкции могут быть изолированы и изучены более подробно в их поведении при поперечном потоке на входе или выходе. Стоит изучить более сложные модификации формы лопастей, входного кожуха или защитной решетки, желательно с использованием более точно спроектированного прототипа вентилятора вместо промышленных вентиляторов с контролируемой скоростью вращения и крутящим моментом. Чтобы лучше понять явления потока, вызванные поперечным потоком, можно провести оптические измерения или численное моделирование поля потока вентилятора, что может, например, прояснить, как изменения конструкции изменяют вихрь отсоединения впускного кожуха с учетом влияния на характеристику. поле течения.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

Благодарности

Исследование, приведшее к этим результатам, получило финансирование от Седьмой рамочной программы Европейского Союза (FP7 / 2007–2013) в рамках Соглашения о гранте №. 256797, в рамках проекта «MACCSol».

Высокопроизводительные вентиляторы охлаждения на Summit Racing

Выбор электрического вентилятора радиатора зависит от сочетания вентилятора охлаждения и радиатора подходящего размера для вашего двигателя.Двигатели нуждаются в тепле для эффективной работы, но требуют эффективного охлаждения – особенно в приложениях с высокими эксплуатационными характеристиками – для устранения как можно большего количества тепла, отнимающего энергию. Это баланс, и для достижения идеального баланса для вашей системы охлаждения ваш электрический вентилятор должен эффективно работать с вашим радиатором, а также обеспечивать соответствующую скорость водяного насоса и поток охлаждающей жидкости для вашего двигателя. Если вы ищете идеальный вентилятор охлаждения двигателя, вы обратились по адресу. Summit Racing предлагает огромный выбор электрических вентиляторов радиатора, чтобы завершить модернизацию вашей системы охлаждения.

Как выбрать электрический вентилятор радиатора

Вентиляторы охлаждения классифицируются по номиналам кубических футов в минуту (куб. Футов в минуту). Общие рекомендации по охлаждению стандартного двигателя – 2500 куб. Футов в минуту для 8-цилиндрового, 2000 куб. Футов в минуту для 6-цилиндрового и 1250 куб. Футов в минуту для 4-цилиндрового. Конечно, мощным двигателям требуется больший поток воздуха. Многие электрические вентиляторы охлаждения имеют рекомендованную мощность, чтобы помочь вам выбрать оптимальный вентилятор для вашего автомобиля.

Pusher vs. Puller Электрические вентиляторы

Электрические вентиляторы радиатора доступны как в толкательном, так и в вытяжном исполнении.Вентиляторы толкающего типа устанавливаются на передней части радиатора и продувают воздух через сердцевину радиатора. Вентиляторы съемного типа устанавливаются за радиатором и втягивают воздух через сердцевину.

Вентиляторы съемного типа рекомендуются для применений, в которых электрический вентилятор является основным источником охлаждения. В качестве дополнительного источника охлаждения можно использовать выталкивающий вентилятор, но вы должны убедиться, что вентилятор закрывает как можно большую часть сердечника радиатора.

Лучшие бренды для электрических вентиляторов радиатора

От охлаждающих вентиляторов Flex-A-Lite до вентиляторов Derale и вентиляторов Be Cool, а также других продуктов высшего качества, таких как радиаторные вентиляторы Proform, Perma-Cool, SPAL, Dorman, Zirgo и многих других, Summit Racing предлагает огромный выбор электрических радиаторов. вентиляторы от самых надежных брендов в системах охлаждения послепродажного обслуживания.Найдите свое сейчас. Показывай меньше

A-Team Performance 110011 Универсальный электрический вентилятор охлаждения радиатора, 14 дюймов, для тяжелых условий эксплуатации, 12 В, изогнутый, 8 лопастей, 2400 куб.


Цена: 39 долларов.99 $ 39,99 +44,98 $ перевозки
Депозит без импортных пошлин и 44 доллара.98 Доставка в РФ Подробности
  • Убедитесь, что это подходит введя номер вашей модели.
  • Реверсивный – Универсальный, имеет двусторонние изогнутые лезвия, состоящие из 8 частей.
  • Высокопроизводительный вентилятор охлаждения – высокопроизводительный электрический вентилятор охлаждения радиатора на 12 В, 2400 куб.
  • Двигатель с высоким крутящим моментом – оснащен герметичными шарикоподшипниками и полностью сбалансированными лопастями, которые обеспечивают низкий уровень шума и длительный срок бесперебойной работы
  • Также включены подробные инструкции и монтажный комплект.
  • Комплект поставки – 1 x A-Team Performance 110011 14-дюймовый сверхмощный радиатор 12 В, электрический широкоугольный 8-лопастной вентилятор 2400 CFM Реверсивный двухтактный с монтажным комплектом
]]>
Характеристики
Фирменное наименование Производительность A-Team
Цвет Чернить
Номер детали 110011
Код UNSPSC 25170000
Напряжение 12.00 вольт

% PDF-1.7 % 29 0 объект > эндобдж xref 29 76 0000000016 00000 н. 0000002243 00000 н. 0000002427 00000 н. 0000002938 00000 н. 0000003542 00000 н. 0000004210 00000 н. 0000004809 00000 н. 0000005450 00000 н. 0000005485 00000 н. 0000006078 00000 н. 0000006191 00000 п. 0000006302 00000 н. 0000010879 00000 п. 0000011277 00000 п. 0000011498 00000 п. 0000014554 00000 п. 0000014957 00000 п. 0000015453 00000 п. 0000015700 00000 п. 0000018896 00000 п. 0000019319 00000 п. 0000019829 00000 п. 0000020753 00000 п. 0000021707 00000 п. 0000022618 00000 п. 0000023579 00000 п. 0000023708 00000 п. 0000023869 00000 п. 0000024253 00000 п. 0000024278 00000 п. 0000024577 00000 п. 0000025719 00000 п. 0000026115 00000 п. 0000026537 00000 п. 0000027629 00000 н. 0000027802 00000 п. 0000029079 00000 п. 0000030068 00000 п. 0000030152 00000 п. 0000030221 00000 п. 0000032870 00000 п. 0000033130 00000 п. 0000043975 00000 п. 0000046711 00000 п. 0000046871 00000 п. 0000046958 00000 п. 0000047287 00000 п. 0000047566 00000 п. 0000049032 00000 н. 0000049371 00000 п. 0000049726 00000 п. 0000050004 00000 п. 0000050077 00000 п. 0000050151 00000 п. 0000050246 00000 п. 0000050393 00000 п. 0000050706 00000 п. 0000050759 00000 п. 0000050873 00000 п. 0000051016 00000 п. 0000052854 00000 п. 0000053201 00000 п. 0000053616 00000 п. 0000053881 00000 п. 0000053981 00000 п. 0000054723 00000 п. 0000055024 00000 п. 0000055367 00000 п. 0000055568 00000 п. 0000092301 00000 п. 0000092338 00000 п. 0000092411 00000 п. 0000092524 00000 п. 0000092828 00000 п. 0000098165 00000 п. 0000001816 00000 н. трейлер ] / Назад 178319 >> startxref 0 %% EOF 104 0 объект > поток hb“c“ Ȁ

.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *