Uc3825 описание: Uc3825 описание на русском

Содержание

Импульсный блок питания мощностью 200 Вт для УМЗЧ

РадиоКот >Схемы >Питание >Блоки питания >

Импульсный блок питания мощностью 200 Вт для УМЗЧ

Здравствуй уважаемый Кот! С днем рождения тебя и всех благ, так сказать! А в качестве подарка прими такую очень полезную вещь, как источник питания для усилка.

ВНИМАНИЕ!

Часть элементов данного устройства находится под опасным для жизни напряжением сети! Некоторые элементы сохраняют опасный электрический заряд после отключения устройства от сети! Поэтому при монтаже, наладке и работе с устройством необходимо соблюдать требования электробезопасности. Повторяя устройство, вы действуете на свой страх и риск. Я, автор, НЕ несу никакой ответственности за любой моральный и материальный ущерб, вред имуществу, здоровью и жизни, причиненный в результате повторения, использования или невозможности использования данной конструкции.

Итак, начнем.

Споры о том, благо ли или зло импульсный источник питания для УМЗЧ (далее ИИП), выходят за рамки данной статьи.

Лично я считаю, что правильно спроектированный, спаянный и налаженный ИИП ничуть не хуже (а по некоторым показателям даже лучше), чем классический БП с сетевым трансформатором.

В моем случае применение ИИП было необходимо потому, что я хотел засунуть свой усилок в плоский корпус.

Прежде чем разрабатывать данный ИИП, мной было изучено много готовых схем, имеющихся в сети и в литературе. Так, среди радиолюбителей очень популярны разные варианты схемы нестабилизированного ИИП на микросхеме IR2153. Преимущество этих схем только одно – простота. Что же касается надежности, то она никакая – сама ИМС не имеет функции защиты от перегрузки и мягкого старта для зарядки выходных электролитов, а добавление этих функций лишает ИИП его преимущества – простоты. Кроме того, реализация мягкого старта на данной ИМС крайне сомнительна – ширину импульсов она менять не позволяет, а методы, основанные на изменении частоты работы ИМС малоэффективны в «обычном» полумостовом ИИП и применимы в резонансных преобразователях.

Долбать же электролиты и ключи огромными токами при включении блока мне как-то не очень хотелось.

Также рассматривалась возможность использования всем известной ИМС TL494. Однако при более глубоком ее изучении выяснилось, что для надежной работы вокруг этой ИМС придется повесить кучу всяких транзисторов, резисторов, конденсаторов и диодов. А это уже «не наш метод» 🙂

В результате выбор пал на более современную и быструю микросхему под названием UC3825 (русский аналог К1156ЕУ2). Подробное описание данной ИМС можно найти в ее русском даташите [1] и в журнале «Радио» [2].

Для тех, кто поленился прочитать эти источники, скажу, что это быстродействующий ШИМ-контроллер, обладающий следующими возможностями:

Управление мощными МОП-транзисторами.
Работа в устройствах с обратной связью по напряжению и току.
Функционирование на частотах до 1МГц.
Задержка прохождения сигнала через схему 50нс.
Полумостовые выходы на ток до 1. 5А.
Широкополосный усилитель ошибки.
Наличие ШИМ-защелки.
Ограничение тока в каждом периоде.
Плавный запуск. Ограничение величины максимальной длительности выходного импульса.
Защита от пониженного напряжения питания с гистерезисом.
Выключение схемы по внешнему сигналу.
Точный источник опорного напряжения (5.1В +/- 1%).
Корпус “DIP-16”

Ну прям то что надо! Рассмотрим теперь сам ИИП.

Входное напряжение, В…………………………………………….. 176…265;

Номинальная суммарная мощность нагрузки, Вт………………. 217,5;

Уровень сигнала управления, при котором БП включен……… Лог. 1 КМОП;

Уровень сигнала, при котором БП выключен…………………… <0,6 В или NC;

КПД при максимальной нагрузке, %……………………………… 80;

Габариты (ДхШхВ), мм. ……………………………………………….212х97х45

Выходные напряжения

Выходное напряжение, В	Минимальный ток нагрузки, А	Максимальный ток нагрузки, А
± 25	0,24	4
± 15	0	0,5
+ 5 (дежурное)	0	0,5

Принципиальная схема

Принципиальная схема ИИП показана на рисунке.

По архитектуре данный БП напоминает ИИП компьютеров формата ATX. Напряжение сети через предохранители FU1 и FU2 подается на сетевой фильтр и трансформатор дежурного питания. Использование двух предохранителей необходимо по соображениям безопасности – с одним общим предохранителем в случае КЗ в обмотке Т1 ток в ее цепи будет недостаточен для пережигания этого предохранителя, а мощность, выделяющаяся на вышедшем из строя трансформаторе достаточна для его возгорания.

Сетевой фильтр содержит двухобмоточный дроссель L1, X-конденсаторы С1, С2 и Y-конденсаторы С3, С4 и особенностей не имеет. Варистор RV1 защищает ИИП от высоковольтных выбросов в сети и при превышении напряжением сети максимально допустимого значения.

NTC-терморезистор RK1 ограничивает ток зарядки конденсатора С5 при включении ИИП в сеть.

Напряжение, выпрямленное мостом VD1 и сглаженное конденсатором С5, поступает на полумостовой инвертор, образованный МОП-транзисторами VT1, VT2 и конденсаторами емкостного делителя С6, С7. Раздельное построение входного фильтра и емкостного делителя позволяет облегчить режим работы оксидного конденсатора фильтра, имеющего сравнительно большое значение ЭПС. Резисторы R5, R6 выравнивают напряжение на конденсаторах делителя.

В диагональ полумоста включен силовой импульсный трансформатор Т4.

Выходные цепи ИИП содержат выпрямители на диодах VD5 – VD8, VD9 – VD12, дроссель групповой стабилизации (ДГС) L3 и П-образные фильтры С11 – C16, L4, L5 и C17 – С22, L6, L7. Керамические конденсаторы С13, С14, С17, С18 облегчают режим работы соответствующих электролитов. Резисторы R11 – R14 создают начальную нагрузку, необходимую для нормальной работы ИИП на холостом ходу.

Цепочки C8, R7; C9, R9; C10, R10 – демпфирующие. Они ограничивают выбросы ЭДС самоиндукции индуктивности рассеяния и снижают создаваемые ИИП помехи.

Схема управления на основной плате не помещалась, поэтому собрана в виде модуля А1 на дополнительной плате.

Как вы наверно уже догадались, ее основой является микросхема DA2 UC3825AN.

Питается она от интегрального стабилизатора на КРЕНке DA1. Конденсаторы С1 и С7 – фильтр питания. Они, как гласит ДШ, должны быть расположены максимально близко к соответствующим выводам DA2. Конденсатор С5 и резистор R8 – частотозадающие. При указанных на схеме номиналах частота преобразования БП примерно равна 56 кГц (частота работы ИМС при этом в 2 раза выше – у нас ведь двухтактный ИИП). Конденсатор С4 задает длительность плавного старта, в данном случае – 78 мс. Конденсатор С2 фильтрует помехи на выходе источника опорного напряжения. Элементы С6, R9, R10 – цепь компенсации усилителя ошибки, а R4, R6 – делитель выходного напряжения БП, с которого снимается сигнал обратной связи.

Защита от перегрузки по току реализована на трансформаторе тока Т3. Сигнал с его вторичной обмотки выпрямляется выпрямителем на диодах VD3, VD4 (основной платы). Резистор R8 (на основной плате) является нагрузкой трансформатора тока. Сигнал с R8 через фильтрующую цепочку R7, C3 (в модуле А1) подается на вход ограничения тока DA2.

В этом БП реализовано потактовое ограничение тока, т. е. микросхема не дает току через ключи нарасти до опасных значений. При достижении напряжения 1 В на выводе 9 микросхема ограничивает ширину импульсов. Если же в нагрузке произошло КЗ и ток ключей увеличился быстрее, чем DA2 успела среагировать на это, напряжение на выводе 9 превысит 1,4 В. Микросхема разряжает С4 и вырубается. Ток в цепи первичной обмотки пропадает и микросхема перезапускается. Таким образом, при КЗ в нагрузке ИИП переходит в «икающий» режим.

Управление затворами полевых транзисторов реализовано с помощью трансформатора Т2. В настоящее время получило распространение использование всяких бутстрепных высоковольтных драйверов типа IR2110 и т. п. Однако недостатком таких микросхем является то, что при выходе из строя какого-либо элемента выгорает ВСЯ высоковольтная часть БП и гальванически связанные с ней узлы (с чем мне и пришлось столкнуться в процессе экспериментов с данными микросхемами). Кроме того, данные ИМС не обеспечивают гальванической развязки схемы управления от высоковольтной части, что при выбранной архитектуре недопустимо.

Про особенности управления затворами можно прочитать в [3], а в [4] можно скачать программу для расчета трансформатора управления.

Диоды Шотки VD1 – VD4 в модуле А1 защищают выходы драйвера микросхемы управления. Этому также способствует резистор R11.

На элементах VT1, VT2, R1 – R5 собрана схема выключения ИИП. Смысл всего этого – коротить С4, переводя тем самым микросхему управления в ждущий режим. Такие навороты нужны для гарантированного выключения ИИП даже если вход выключения вдруг повис в воздухе (сгорел проц в блоке управления, оборвался провод) или же вышел из строя источник дежурного питания. Иными словами, работа DA2 будет заблокирована до тех пор, пока на нее подано питание и при этом на вход управления ИИП не подан уровень лог. 1.

В ИИП имеется дежурный источник питания, который может использоваться для питания блока управления усилителем с функцией дистанционного включения.

Основа дежурного источника питания – трансформатор Т1. Применение «обычного», 50-герцового трансформатора повышает надежность устройства по сравнению с получившими широкое распространение в компьютерных БП импульсными обратноходовыми преобразователями, которые очень часто дохнут, создавая различные пиротехнические эффекты. Все-таки дежурка предполагает круглосуточную работу. Выпрямленное мостом VD2 и сглаженное конденсатором С23 напряжение (около 15 В) поступает модуль А1 и на Step-Down (понижающий) импульсный преобразователь на всем известной МС34063 (русский аналог К1156ЕУ5АР). Про эту микруху можно почитать в ДШ [5]. Кто-то скажет, а зачем такие сложности? Чем не угодила КРЕНка? Дело в том, что для нормальной работы UC3825 нужно минимум 12 В во всем допустимом диапазоне напряжений сети. При максимальном же напряжении в сети (мы ведь должны учесть всё) на выходе моста VD2 может быть аж 18-20 В. При этом если ваш микропроцессорный блок потребляет больше 50 мА, КРЕНка превратится в большую печку.

Супрессор VD14 защищает нагрузку дежурки (ваш мегасложный и супернавороченный микроконтроллерный блок управления) в случае выхода из строя источника дежурного питания (например, при пробое ключа МС34063 на ее выходе могут оказаться все 15 В).

Поскольку я не люблю «соплей», а данное устройство любит правильную разводку, ИИП собран на односторонней печатной плате, рисунок которой приведен ниже:

На основной плате установлены две перемычки из провода МГТФ – J1 со стороны деталей и J2 – со стороны дорожек.

Как уже отмечалось выше, схема управления не поместилась на основной плате и поэтому собрана на вспомогательной плате:

Применение SMD-элементов здесь вызвано не столько желанием сделать ультрамаленький модуль и усложнить задачу покупки элементов радиолюбителям из отдаленных от г. Москва регионов, сколько требованиями по разводке высокочастотных цепей вокруг UC3825. Благодаря использованию SMD-элементов удалось сделать все печатные проводники минимальной длины. Кто хочет, может попробовать красиво нарисовать платку под обычные детальки – у меня не получилось =))

Замечу также, что сильно отклоняться от приведенной разводки платы я настоятельно не рекомендую, т. к. БП может либо начать «гадить» в эфир, либо вообще не будет работать.

Теперь о деталях. Многие из них можно вытащить из неисправных или устаревших компьютерных БП. Основная плата рассчитана на установку резисторов С2-23 (МЛТ, ОМЛТ и т. п.), резисторы R10, R13 и R14 импортные (они тоньше МЛТ). Керамические конденсаторы – К10-17Б или аналогичные импортные, С25 должен быть обязательно из диэлектрика NPO или аналогичного, С6, С7 – пленочные К73-17.

Помехоподавляющие конденсаторы С1, С2 должны быть категории Х2, а С3 и С4 – Y2. К последним это требование обязательно, т. к. от них зависит электробезопасность ИИП. Конденсаторы С8 – С10 – керамические дисковые высоковольтные импортные. Можно поставить К15-5, но они больше, придется подправить плату.

Все оксидные конденсаторы должны быть с низким эквивалентным последовательным сопротивлением (Low ESR). Подойдут конденсаторы Jamicon серии WL. В качестве С5 подойдет Jamicon HS.

Дроссель L1 – от компового БП, выдранный из аналогичного места. На моем было написано “YX EE-25-02”. Дроссели L2, L4, L5 – стандартные на гантельках диаметром 9 мм, например, серии RLB0914. Дроссель L2 должен быть рассчитан на ток не менее 0,8А, L4, L5 – не менее 0,5 А. Дроссели L6 и L7 намотаны на кольцах T72 (К18,3х7,11х6,60) из распыленного железа марки -26 (желто-белого цвета). Я использовал уже готовые, поэтому сколько там витков не знаю, но при желании число витков можно рассчитать в программе «DrosselRing» [6]. Измеренная индуктивность моих дросселей 287 мкГн.

Транзисторы VT1, VT2 – n-канальные MOSFET с напряжением сток-исток не менее 500 В и током стока не менее 8 А. Следует выбирать транзисторы с минимальным сопротивлением открытого канала (Rds_on) и минимальным зарядом затвора.

Мост VD1 – любой на 800-1000 В, 6А, VD2 – любой >50В, 1А. В качестве VD3, VD4 подойдут КД522. Диоды VD5 – VD8 – Шоттки на напряжение не менее 80 В и ток не менее 1 А, VD9 – VD12 – быстродействующие (ultrafast) на напряжение не менее 200 В, ток 10…15 А и временем обратного восстановления не более 35 нс (в крайнем случае 75…50 нс). Будет совсем шикарно, если найдете Шоттки на такое напряжение. Диод VD13 – любой Шоттки 40 В, 1А.

В модуле А1 применены SMD-резисторы и конденсаторы типоразмера 0805. На позиции J1 устанавливается перемычка 0805. С5 должен быть обязательно из диэлектрика NPO или аналогичного, С6 – не хуже X7R. С1 – танталовый типа С или D – площадки на плате рассчитаны на любой из них. Транзисторы VT1, VT2 – любые n-p-n в корпусе SOT23. Диоды VD1 – VD4 – любые Шоттки на ток 3А в корпусе SMC. DA1 можно заменить на 7812.

XP3 – разъем с ATX-материнки.

Трансформатор Т1 типа ТП121-8, ТП131-8 . Подойдет любой с выходным напряжением под нагрузкой 15 В и мощностью 4,5 ВА. Намоточные данные других индуктивных элементов приведены ниже.

Обмотка	№ контакта (Н-К)	Число витков	Провод
I	4-2	16	МГТФ-0,08
II	10-9	16	МГТФ-0,08
III	6-7	16	МГТФ-0,08
Магнитопровод	Ферритовое кольцо Т90 (К22,9х14,0х9,53) зеленого цвета, u=4600

Каждая из обмоток занимает 1 слой и равномерно распределена по кольцу. Сначала мотают обмотку I и покрывают ее слоем изоляции, например, фторопластовой ленты или лакоткани. Изоляция на этой обмотке определяет безопасность ИИП. Далее мотают обмотки II и III. Кольцо вертикально приклеивают к пластмассовой панельке с контактами, которую потом впаивают в плату. Следует отметить, что для нормальной работы этот трансформатор должен иметь минимальную индуктивность рассеяния, поэтому сердечник для него должен быть тороидальный и с максимальной магнитной проницаемостью. Я пробовал мотать этот транс на сердечнике Е20/10/6 из N67 – импульсы на затворах имели выбросы, которые приоткрывали второй транзистор полумоста:

Голубой график – импульсы на затворе VT2, желтый – напряжение на стоке VT2.

С тороидальным трансформатором, намотанным как написано выше, осциллограмма имеет такой вид:

При монтаже трансформатора управления необходимо соблюдать фазировку обмоток! При неправильной фазировке при включении сгорят транзисторы полумоста!

Обмотка	№ контакта (Н-К)	Число витков	Провод
I	–	1	МГТФ-0,35
II	1-2-3	2х75	ПЭВ-2 0,23
Магнитопровод	2 кольца К12х8х6 из феррита М3000НМ

Обмотку II мотают в 2 провода, после намотки конец одной полуобмотки соединяют с началом другой и контактом 2. Обмотка I представляет собой отрезок провода, пропущенный через кольцо в виде буквы «П». Для повышения электрической и механической прочности изоляции на провод надета фторопластовая трубка.

Обмотка	№ контакта (Н-К)	Число витков	Провод
I	4 – 2	18+18	3хПЭВ-2 0,41
II	9 – 7 – 8	6+6	ПЭВ-2 0,41
III	10 – 11 – 12	9+9	5хПЭВ-2 0,41
Магнитопровод	EI 33,0/24,0/12,7/9,7 из феррита PC40 TDK

Трансформатор рассчитан в программе ExcellentIT(5000) [7]. Сердечник извлечен из компового БП. Сначала мотается первая половина обмотки I. Поверх нее укладывается слой изоляции (я использую лавсановую пленку от фоторезиста) и экран – незамкнутый виток медной ленты, обернутой скотчем. Экран соединен с выводом 2 трансформатора. Далее кладется несколько слоев пленки или лакоткани и мотается обмотка III жгутом из 10 проводов. Мотать надо виток к витку сжав жгут пальцами так, чтобы все 10 проводов расположились в один ряд – иначе не влезет. Конец одной полуобмотки (5 проводов) соединяется с началом другой и выводом 11 каркаса. Обмотка III покрывается одним слоем лавсановой пленки, поверх которой укладывается обмотка II аналогично III. После этого укладывается еще несколько слоев пленки или лакоткани, незамкнутый виток изолированной медной фольги, соединенный с выводом 2, слой пленки, и мотается вторая половина первичной обмотки.

Такая намотка трансформатора позволяет уменьшить индуктивность рассеяния в четыре раза.

На все выводы первичной обмотки надевают фторопластовые трубки.

Обмотка	Число витков	Провод
L3.1	24	ПЭВ-2 0,457
L3.2	24	ПЭВ-2 0,457
L3.3	40	ПЭВ-2 0,8
L3. 4	40	ПЭВ-2 0,8
Магнитопровод	Кольцо T106 (К26,9х14,5х11,1) из распыленного железа -26 (желто-белое)

ДГС рассчитан в программе «CalcGRI» [8].

Сначала мотаются обмотки L3.3 и L3.4 одновременно в 2 провода. Они займут 2 слоя. Поверх них аналогично мотаются обмотки L3.1 и L3.2 в один слой. При монтаже ДГС на плату необходимо соблюдать фазировку обмоток!

Все моточные изделия рекомендуется пропитать лаком PLASTIK-71.

Транзисторы VT1, VT2 установлены на алюминиевом ребристом радиаторе размерами 60х15х40 мм и площадью поверхности 124 см2. Диоды VD9 – VD12 установлены на аналогичном радиаторе размерами 83х15х40 мм и площадью 191 см2. С указанной площадью теплоотводов блок питания способен работать длительное время под постоянной нагрузкой не более 100 Вт! Если ИИП предполагается использовать не для усилителя, а для питания нагрузки с постоянной потребляемой мощностью до 200 Вт, площадь радиаторов необходимо увеличить или применить принудительное охлаждение!

Выглядит собранный ИИП так:

Сначала на плату устанавливают все элементы, кроме VD1, VT1, VT2, T4, R7, C8, FU1. Включают ИИП в сеть и проверяют наличие напряжения +5 В на контакте 11 разъема XP3. После этого соединяют 1 и 11 контакты разъема XP3 и подключают двухлучевой осциллограф параллельно резисторам R3 и R4 (землю осцила на нижние концы резисторов, сигнальные щупы – на верхние. С установленными транзисторами и поданным силовым питанием так делать нельзя!!!). Осциллограмма должна иметь такой вид:

Если вдруг импульсы оказались у вас синфазными, значит вы накосячили при распайке обмоток трансформатора Т2. Поменяйте местами начало и конец нижней или верхней обмотки. Если этого не сделать, то при включении ИИП с ключами будет большой и красочный салют 🙂

Если у вас нет двухлучевого осциллографа, можно по очереди проверить форму и наличие импульсов однолучевым, но при этом остается полагаться только на собственную внимательность при распайке трансформатора Т4.

Если у вас до сих пор ничего не взорвалось, не нагрелось, импульсы есть и правильно сфазированы, можно впаять все недостающие элементы и произвести первое включение. На всякий случай рекомендую это сделать через лампочку Ильича ватт на 150 (если сможете купить :D). По-хорошему, чтобы ничего не сжечь, ее конечно надо включать в разрыв цепи между плюсом С5 и полумостом. Но так как у нас печатная плата, это сделать затруднительно. При включении в разрыв сетевого провода от нее толку мало, но все-таки как-то спокойнее)). Включаем ИИП на холостом ходу и замеряем выходные напряжения. Они должны быть приблизительно равны номинальным.

Подключаем между выходами «+25 В» и «-25 В» нагрузку 100 Вт. Для этих целей удобно использовать обычный чайник 220 В 2,2 кВт, предварительно наполнив его водой. Один чайник нагружает ИИП примерно на 90 – 100 Вт. Снова замеряем выходные напряжения. Если они значительно отличаются от номинальных, вгоняем их в допустимые пределы подборкой резисторов R4 и R6 в модуле А1.

Если ИИП работает неустойчиво – выходное напряжение колеблется с некоторой частотой, необходимо подобрать элементы компенсации обратной связи C6, R9, R10. Увеличение емкости С10 увеличивает инерционность ИИП и повышает стабильность, однако чрезмерное увеличение его емкости приведет к замедлению ОС и возрастанию пульсаций выходного напряжения. Теперь можно проверить ИИП на максимальной нагрузке. Если ИИП под нагрузкой запускается неустойчиво, либо переходит в «икающий» режим, можно попробовать увеличить емкость конденсатора С3, однако слишком увлекаться этим не рекомендую – это приведет к снижению быстродействия защиты по току и возрастанию ударных перегрузок элементов ИИП при КЗ. Также можно попробовать уменьшить номинал R8. При указанном на схеме значении защита срабатывает при амплитуде тока первичной обмотки Т4 около 5 А. К слову скажу, что максимально допустимый ток стока примененных транзисторов – 8 А.

Если и теперь ничего не взорвалось, все транзисторы и конденсаторы остались на своих местах, блок питания удовлетворяет приведенным в начале статьи характеристикам, а чайник согрелся, подключаем к БП усилок и наслаждаемся музыкой, попивая свежеприготовленный чаек 🙂

PS: Я испытал свой ИИП совместно с усилителем на LM3886. Никакого фона в колонках я не заметил (что не скажешь о комповых колонках с «классическим» трансформатором). Звук очень понравился.

Удачной сборки!

Схемы ШИМ-контроллеров К1156ЕУ2, К1156ЕУ3 https://www.sitsemi.ru/kat/1156eu23.pdf
Широтно-импульсные контроллеры серий КР1156ЕУ2 и КР1156ЕУ3. – Радио, 2003, №6, с. 47 – 50.
Разработка и применение высокоскоростных схем управления силовыми полевыми транзисторами https://valvolodin. narod.ru/articles/FETsCntr.pdf
Расчет и применение GDT https://bsvi.ru/raschet-i-primenenie-gdt/
DC-DC конвертер К1156ЕУ5 https://www.sitsemi.ru/kat/1156eu5c.pdf
Программа «DrosselRing» https://radiokot.ru/forum/download/file.php?id=106660
Программа «ExcellentIT(5000)» https://radiokot.ru/forum/download/file.php?id=106659
Программа «CalcGRI» https://radiokot.ru/forum/download/file.php?id=106664

Файлы:
Фотография
Плата в формате Sprint Layout 5.0

Все вопросы в Форум.

Как вам эта статья?	Заработало ли это устройство у вас?

Справочник

Файл	Краткое описание	Размер
Страницы >>> [2] [1]
70157rus. pdf	Частичный и черновой русский перевод частей 5.3 и 5.4 секции 5 “Описание инструкций” руководства по программированию высокоскоростных 16-ти разрядных контроллеров цифровой обработки сигналов семейства dsPIC30F/33F.	563 Кb
70118rus.pdf	Черновой русский перевод глав 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 18, 19 и 20 описания высокоскоростного 16-ти разрядного контроллера цифровой обработки сигналов типа dsPIC30F2010.	1.09 Mb
70151rus.pdf	Черновой русский перевод 7-й части фирменного руководства пользователя на контроллеры цифровой обработки сигналов семейства dsPIC30F. В этой части приводится краткое описание MPLAB ASM30 Ассемблера.	124 Kb
dsPIC30F_17.pdf	Черновой русский перевод главы 17 фирменного руководства на 16-ти разрядные контроллеры семейства dsPIC30F. В 17 главе руководства подробно описан 10-ти разрядный скоростной АЦП, способный обеспечить до 1 миллиона преобразований в секунду (1Msps). Четыре схемы выборки-хранение позволяют осуществлять одновременную выборку 4-х каналов измерения. АЦП способен работать самостоятельно, автоматическом заполняя данными область памяти, не отвлекая внимание процессора.	874 Kb
PIC16F690.pdf	Черновой русский перевод глав 3, 4, 8, 9, 11, 14 фирменного описания контроллера PIC16F690. Контроллер PIC16F690 имеет расширенный модуль ШИМ, который может использоваться для управления мостовым и полумостовым преобразователем, 12 каналов 10-ти разрядного АЦП (минимальное время преобразования 17.6uS, плюс время выборки около 7uS) и два быстрых компаратора (типовая задержка 150nS). Все эти прелести делают этот контроллер весьма привлекательным для использования в составе импульсных источников питания.	1.24 Mb
Аккумуляторы Зонненшайн	Инструкция 32500-P по установке, обслуживанию и эксплуатации стационарных герметичных свинцово-кислотных, необслуживаемых в течении всего срока службы, аккумуляторов серии A500, производства фирмы Зонненшайн. Прислал инструкцию Maikl.	568 Kb
KA3511.pdf	Справочные данные на ШИМ-контроллер КА3511 (Англ.). Широко используемый в настоящее время ШИМ-контроллер FSP3528, по сути является упрощённой версией контроллера КА3511. Соответствующие обозначения выводов контроллера FSP 3528 приведены ниже: 1 - Vcc (+5VSB) 20 - C1 2 - COMP 19 - C2 3 - -E/A (+1,25в) 18 - DTC 4 - +E/A 17 - GND 5 - Trem 16 - PT 6 - PS-On 15 - OVP 12 (Uвх=3.2-4.55В, Rвх=50.1к. Обычно подключен через делитель 1/3) 7 - RT 14 - OVP 5 (Uвх=4-6.2В, Rвх=11.02к) 8 - CT 13 - OVP 3 (Uвх=2.3-4.1В, Rвх=4.3к) 9 - DET 12 - Vref (+3,51в прецизионный источник напряжения) 10 - Tpg 11 - PowerGood В отличие от прототипа отсутствуют: 1.Силовая земля E (21 нога КА3511), которая внутри микросхемы подключена к выводу GND; 2.Нога и функция Tuvp (17 нога КА3511). Распиновка микросхемы FSP3528 приведена согласно сообщения egor-land в теме FSP3528 почти аналог KA3511 на форуме ROM.by.	235Kb
AP2002_3.pdf	Справочные данные на ШИМ-контроллеры AP2002 и AP2003 (Англ.).	173Kb
AT2005b.pdf	Справочные данные на ШИМ-контроллер AT2005b (Англ.).	1.19Mb
ГОСТ959-2002	Батареи аккумуляторные свинцовые стартерные для автотракторной техники. ГОСТ прислал Готмог.	568 Kb
wimaPDF.zip	Справочные данные на конденсаторы фирмы WIMA. Даташиты прислал Каменев Виктор Всеволодович.	3.12 Mb
Capacitors.xls	Приведены данные по допустимой скорости V/uS для полипропиленовых конденсаторов фирмы WIMA. Поделился информацией Геннадий Г..	26.6 Kb
Carb_Schottky.pdf + CREE-AN03.pdf	Краткие данные диодов с барьером Шоттки на основе карбида кремния, производимых компанией Cree, плюс руководство по применению. Материал прислал Илья.	127Kb + 461Kb
AmSplav.rar + tu-152.rar	Справочные данные и технические условия на ферромагнитные сплавы и сердечники, производимые ОАО Ашинский металлургический завод. Прислал Илья.	345Kb + 38.8Kb
k78.djvu	Справочные данные на полипропиленовые низковольтные высокочастотные конденсаторы типа К78-2, К78-3 (стр.279-283 справочника по электрическим конденсаторам под ред. И.И.Четверткова и В.Ф.Смирнова.М.: Радио и Связь, 1983 год).	62 Kb
provod.djvu	Сортамент обмоточных проводов согласно российской, американской и британской системам. Прислал Андрей Савченко.	42.2 Kb
test_diods.djvu	Осциллограммы результатов тестирования некоторых диодов на время обратного восстановления – trr. Тестировались диоды 1N5408, HER304, IRF740, КД213А, FR607, FR157, 4L20U, 1N5822, UF5408, КД202, Д245, 1N4003. Прислал Андрей Савченко.	132 Kb
uc3875.djvu	Описание семейства фазосдвигающих резонансных контроллеров UC3875/6/7/8. Описание взято из справочника Микросхемы для импульсных источников питания и их применение, издательства Додека-XXI, 2001 год.	588 Kb
kr1156eu23.rar + 1156EY(2-3).rar	Описание и схемы ШИМ-контроллеров 1156ЕУ2,3. Прислал Сергей Смирнов. + Вариант предыдущего описания, адаптированный для чёрно-белой печати. Прислал psnsergey Здесь можно посмотреть достаточно подробное описание внутренней структуры UC3825 (аналог К1156ЕУ2), расположенное на сайте Texas Instruments.	138 Kb + 147 Kb
tda4718.pdf	Описание ШИМ-контроллера TDA4718A (англ.).	263 Kb
Страницы >>> [2] [1]

Сварочный инвертор своими руками.

Прошло время

Меня давно интересовала микросхема UC3875, предназначенная для управления резонансными источниками тока. В интернете была публикация одного товарища, который изготовил инвертор на этой микросхеме. По его словам я понял, что у инвертора хорошие характеристики, как по тепловому режиму, так и по режиму связанному с пониженным сетевым напряжением. Нашел в интернете описание этой микросхемы, познакомился с ней поближе и решил на ней собрать инвертор. UC3875 так же управляет мостовой схемой, как и UC3825, но в отличии от UC3825 она имеет 4 выхода, а не 2. Каждый выход управляет своим ключом, и алгоритм работы ключей иной.

Как видите из диограммы, ключи по диоганали включаются не одновременно, как в обычной мостовой схеме, а перед каждым циклом передачи мощьности на выход, происходит процес разряда накопленной энергии в первичной обмотке силового трансформатора и емкости включенной последовательно с ней путем закорачивания их то на плюсовую то на миносовую шину питания моста вследствии чего открывание ключей происходит при нулевом напряжении, а отсюда меньше динамических потерь в виде тепла на ключах. И еще регулировка тока здесь происходит не за счет изменения скважности открытия ключей как в микросхеме UC3825, а за счет изменении времени включения одного ключа относительно другому, поэтому изменяется время передачи мощьности, а отсюда и изменяется ток на выходе инвертора. Кто хочет лучше разобраться с работой UC3875, то можно скачать информацию Так как практически схема инвертора на UC3825 и UC3875 мало отличаются друг от друга, я не стал городить новый инвертор а переделал собранный на UC3825. Поменял плату управления, оставил в цепи первички силовика вместо 6 конденсаторов 4 шт. Паралельно каждому ключу впаял емкость марки К78-2 по 1000пф на 1000v. И получилась вот такая схема. Частоту установил 40 кгц. Первичную и вторичную обмотку намотал медной лентой, но можно использовать жгуты, набранных из тонких проводов ПЭЛ. Дуга мягкая, варить одно удовольствие. Все лето он у меня проработал на даче и у меня и у соседей. Вот один из примеров характеристики инвертора. Как то сосед взялся варить обычным пром сварочником на 250 ампер, забор в конце огорода. Включил через 30 метровый удлинитель и пытался 3 кой варить, но так как видимо сеть была просажена, то он не смог варить даже 3 кой. Моим же инвертором он смог варить хоть 3 кой хоть 4 кой. Подвожу итог! Инвертор на UC3875 показал наилучшие характеристики относительно выше изготовленных. На новом инверторе даже я не опытный сварщик клал неплохие швы на метале. За два сезона использования инвертора не было ни одного случая срабатывания тепловой защиты. Тепловые режимы как показала практика в данной конструкции оказались весьма высокими.

Двухтактный импульсный источник питания с выходной мощностью не более 2 кВт — Меандр — занимательная электроника

Описанный далее импульсный источник питания был разработан для эксплуатации совместно с оконечным каскадом усилителя мощности звуковой частоты. Источник питания имеет два раздельных независимых выхода, обладает системами стабилизации выходных напряжений и защиты компонентов аппарата от перегрузки по току. Принципиальная схема устройства изображена на рис. 1. Его основные технические характеристики:

переменное напряжение питающей сети — 220 В ± 20%;
постоянное выходное напряжение — 102 В и 102 В;
максимальный ток одного выхода — 19,6 А;
максимальная мощность нагрузки — 2 кВт;
частота преобразования — 45 кГц.

Рис. 1.

Рассмотрим назначение компонентов и возможные их замены.

Предохранитель FU1, отключающий от сети в случае отказа компонентов источник питания, был использован марки Н520РТ-15А/250В. Предохранитель оформлен в стеклянный баллон и имеет проволочные выводы.

Конденсатор С2 фильтрует постоянное опорное напряжение +5,1 В на выводе 16 микросхемы DA1, которое подают на неинвертирующий вход 2 усилителя ошибки этого контроллера.

Резистор R1 и конденсатор СЗ задают частоту преобразования. Кроме того, емкость конденсатора СЗ влияет на минимальную длительность паузы на нулевом уровне между двуполярными импульсами (dead time) на выходе задающего генератора. Данные компоненты должны быть термостабильными.

Конденсатор С4 необходим для «мягкого» запуска контроллера DA1.

Варистор RU1 защищает входные компоненты источника питания от недопустимого повышения напряжения питающей сети. Целесообразно использовать варисторы марок B72210-S301-K101, B72214-S301-K101, B72214-S321-K101, В72220-S301-K101, B72220-S321 -К 101, В72232-В321-К1 или TVR20471.

Цепь из компонентов С8, R3 и R5 включена между инвертирующим входом 1 и выходом 3 усилителя ошибки микросхемы DA1.

Контроллер DA1 марки UC2825, допускающий эксплуатацию при температуре от -25°С до +85°С, можно поменять на зарубежные микросхемы UC1825, UC3825 или на отечественный прибор КР1156ЕУ2Р. Следует учесть, что диапазон температур, в котором могут работать микросхемы-заменители, будет другим, чем у ИМС UC2825. Все указанные микросхемы обладают квазикомплементарным оконечным каскадом, который допускает втекающий и вытекающий ток силой до 1,5 А. В данном случае умощняющий каскад между задающим генератором и переключательными транзисторами VT3 и VT4 не нужен.

Постоянные выходные напряжения источника питания позволяют стабилизировать цепи, выполненные на компонентах С1, С7, R2, R4, R6, R25, R27, Ul, U2, VD21 и VD28. Стабилизация осуществлена по принципу ШИМ. Постоянные резисторы R25 и R27 ограничивают ток, протекающий по светодиодам оптронов U1.2 и U2.2. Резисторы R2 и R6 образуют перестраиваемый делитель постоянного напряжения, прикладываемого к инвертирующему входу 1 усилителя сигнала ошибки контроллера DA1. Вращением движка подстроечного резистора R2 регулируют скважность импульсов, поступающих на транзисторы преобразователя с выхода задающего генератора, что приводит к корректировке напряжений на обмотках трансформатора TV2. Подстроечные резисторы R2 и R22 можно использовать марок 3329Н-1, СПЗ-19а или аналогичных.

Конденсатор С1 и RC-цепь С7, R4 замедляют изменение напряжения на инвертирующем входе 1 усилителя ошибки и повышают помехоустойчивость каскада стабилизатора. Пульсации в напряжении питания каскада стабилизатора уменьшает RC-фильтр, который выполнен на компонентах С13 и R13.

Напряжение электрического пробоя стабилитронов VD21 и VD28 должно быть незначительно (примерно до 2 В) меньше ожидаемых постоянных выходных напряжений источника питания. Стабилитроны VD21 и VD28 марки 1N5378B можно поменять на приборы BZX85C-100V или ZY100.

Если напряжение на конденсаторах С23, С24 по какой-либо причине возросло, то светодиод оптрона U1.2 начнет излучать интенсивнее, и фототранзистор U1.1 приоткроется. Сопротивление коллектор-эмиттер фототранзистора U1.1 уменьшится, и U1.1 шунтирует резистор R6 делителя напряжения. В результате на инвертирующий вход 1 усилителя ошибки микросхемы DA1 будет подано меньшее напряжение, чем прежде; возрастет скважность импульсов, генерируемых контроллером DA1, коэффициент заполнения импульсов уменьшится, и постоянные напряжения на обоих выходах импульсного источника питания понизятся. Напряжение на конденсаторах С23 и С24 вернется к исходному значению.

Керамические или, что хуже, пленочные конденсаторы С5, C11 и двухобмоточный дроссель L1 уменьшают амплитуду высокочастотных пульсаций, генерируемых преобразователем, которые, проникнув в питающую сеть, могли бы вызвать помехи окружающим устройствам.

Дроссель L1 выполняют на двух сложенных вместе тороидальных магнитопро-водах типоразмером КЗ5 х 25 * 7 из МО-пермаллоя марок МП-60, МП-100, МП-140 или МП-250. Обмотки I и II наматывают в два провода до заполнения окна магнитопровода. Провод обмоток — одножильный марки ПЭВ-2, ПЭТВ, или ПЭЛШО диаметром примерно 2,0 мм с учетом изоляции. Для удобства намотки можно использовать не одножильный провод, а несколько более тонких изолированных проводников эквивалентного диаметра.

Конденсатор С9 и резистор R9 образуют сглаживающий RC-фильтр. С него отфильтрованное напряжение подают на вывод 13 микросхемы DA1, с которого положительное напряжение поступает на коллекторы оконечных биполярных транзисторов контроллера. Желательно, чтобы конденсатор С9 был танталовым или собранным из нескольких керамических конденсаторов. В любом случае, его паразитная индуктивность и паразитное сопротивление должны быть как можно меньше.

Диоды Шоттки VD1-VD4 защищают оконечный каскад микросхемы DA1 от выхода из строя по причине пробоя напряжением ЭДС самоиндукции, которое возникает на обмотке I согласующего импульсного трансформатора TV1 при резком прекращении протекания по ней тока. Диоды VD1-VD4 марки 1N5822 можно поменять на приборы 10MQ60N, 10MQ100N, 30BQ060, MBR360, MBRS360T, SB2100, SB360, SB3100, SK36, SK36B, SR360, SS36, SX34 или SX36.

Резисторы R7 и R8 ограничивают выходной ток оконечного каскада микросхемы DA1.

Импульсный трансформатор TV1 выполняют на одном Ш-образном магнитопроводе производства Epcos типоразмером ЕЗО/15/7 из феррита N87 или N27. Все три обмотки содержат по 38 витков одножильного провода марки ПЭВ, ПЭВ-2, ПЭТВР или ПЭЛШО диаметром 0,33 мм с учетом изоляции. Обмотки должны быть по возможности идентичны и их желательно укладывать на магнитопровод одновременно.

Диодная сборка VD5 и емкостный делитель напряжения, составленный из конденсаторов С25, С26, С29 и СЗО, образуют выпрямитель напряжения питающей сети. Керамические конденсаторы С29 и СЗО шунтируют по высокой частоте алюминиевые электролитические конденсаторы С25 и С26, чем предупреждают их перегрев и разрушение. Резисторы R28 и R29 снимают заряды с конденсаторов С25, С29 и С26, СЗО соответственно. Диодную сборку VD5 марки BR2510W допустимо поменять на сборки GBU25M, КВРС2510, КВРС3510 или МВ4010.

Между диодной сборкой VD5 и конденсаторами делителя напряжения установлен каскад, выполненный на компонентах R18, R19 и VS1, ограничивающий ток заряда конденсаторов С25, С26, С29, СЗО, без которого сборка VD5 была бы пробита. После включения источника питания в сеть до запуска преобразователя конденсаторы С25, С26, С29 и СЗО заряжаются через резистор R18, который ограничивает силу тока, протекающего через диодную сборку VD5. Резистор R19 необходим для предупреждения самопроизвольного включения тиристора VS1. После того как конденсаторы делителя напряжения частично зарядятся, будет запущен импульсный преобразователь, в результате чего возникнет напряжение на всех обмотках трансформатора TV2. Импульсное напряжение с обмотки V этого трансформатора выпрямляют диоды VD31-VD34, включенные мостом, а конденсатор С32 сглаживает пульсации напряжения. Постоянное напряжение величиной около 12 В с конденсатора С32 поступает на шесть вентиляторов М1-М6, а также на интегрирующую цепь, образованную резистором R21 и конденсатором С15. Эта цепь необходима для замедления включения тиристора VS1. Сопротивление резистора R21 не должно существенно превышать 200 Ом, поскольку это уменьшит силу тока, подаваемого на управляющий электрод тиристора VS1, что снизит надежность каскада.

Отпирающий постоянный ток управления тиристора марки TYN840 не должен быть меньше 35 мА. Тиристор TYN840 изготовленный фирмой STMicroelectronics заключен в типовой корпус ТО-220АВ и выдерживает постоянное обратное напряжение до 600 В, максимальный постоянный ток в открытом состоянии при температуре корпуса +95°С силой до 25 А.

Перешедший в открытое состояние тиристор VS1 шунтирует резистор R18, и большая часть тока, потребляемая преобразователем, протекает по тиристору. Диоды VD31-VD34 марки MUR820 можно поменять на BYW29E-150, BYW80-200 или SF54.

Резисторы RIO и Rl 1 необходимы для предупреждения защелкивания переключательных транзисторов VT3 и VT4. Постоянные резисторы R14, R15 и R16, R17 образуют два делителя напряжения, в средние точки которых подключены базы биполярных транзисторов VT1 и VT2. Благодаря стабилитронам VD12, VD13 и VD14, VD15 не возникает пробой транзисторов VT3 и VT4 из-за превышения напряжения затвор-исток сверх максимально допустимой величины во время включения импульсного источника питания. Стабилитроны VD12-VD15 марки 1N5354B можно поменять на стабилитроны марки 1N5353B. Вместо четырех стабилитронов VD12-VD15 допустимо использовать два двунаправленных transil марок SMBJ15CA, P4SMAJ15CA или SMBJ16CA, но ни в коем случае — не варисторы и не газовые разрядники.

Форсирование запиранием мощных переключательных транзисторов VT3 и VT4 реализуют цепи С16, R14, R15, VD6, VD8, VD10, VT1 и С17, R16, R17, VD7, VD9, VD11, VT2. Работают форсирующие цепи следующим образом. Пусть на вторичной обмотке II согласующего трансформатора TV1 будет присутствовать импульс такой полярности, что положительное напряжение будет подано на резистор RIO, а отрицательное — на эмиттер переключательного транзистора VT3. Через диод VD8 прямой ток не потечет. Биполярный транзистор VT1 структуры р-п-р будет закрыт, поскольку на его базу будет подано положительное напряжение относительно его эмиттера. Ток потечет по цепи от вторичной обмотки трансформатора TV1, через резистор RIO, диоды VD6, VD10, на затвор транзистора VT3, а с эмиттера этого IGBT — опять на вторичную обмотку трансформатора TV1. Затворная емкость IGBT VT3 заряжается, и транзистор открывается.

Подадим напряжение отрицательной полярности на резистор RIO, а положительной — на эмиттер IGBT VT3. Через диоды VD6, VD10 потечет пренебрежимо малый обратный ток. Биполярный транзистор VT 1 будет открыт, поскольку на его базу будет подано отрицательное напряжение относительно его эмиттера. Ток будет течь по цепи от вторичной обмотки согласующего трансформатора TV1, эмиттер-затвор транзистора VT3, эмиттер-коллектор открытого транзистора VT1, диод VD8, резистор RIO и поступит на вторичную обмотку трансформатора TV1.

Конденсаторы С16 и С17 ускоряют запирание соответствующих транзисторов VT3 и VT4.

Биполярные транзисторы VT1 и VT2 структуры p-n-p марки ZTX751 можно поменять на импортные компоненты ВС327-25 или ВС327-40 (корпусы ТО-92), выпущенные фирмой «Philips Semiconductors», или отечественные приборы КТ644Б, КТ685В, КТ685Г.

Диоды VD6-VD11 марки BYW80-200 допустимо поменять на приборы BYV28-100, BYW29E-150, MUR420, SF34 или SF54.

Транзисторы VT3 и VT4 марки IRG4PC50W фирмы «International Rectifier Holdings Inc.» можно заменить на IGBT с каналом n-типа без встроенного диода IRG4PC50WPBF или IGBT со встроенным диодом: 1RGP35B60PD, IRGP50B60PD1. При использовании IGBT VT3 и VT4 с интегрированными в корпус оппозитными диодами нет необходимости в установке демпфирующих диодов VD16 и VD17.

Диоды VD16 и VD17 марки 15ETX06S можно поменять на 15ЕТН06, BYC10-600, DSEII2-06A, FES16JT, HFA25TB60 или RHRG3060.

Система защиты от перегрузки по току выполнена на компонентах С12, С14, С19, С20, RI2, R20, R22, R24, TAI, VD19 и VD20. Трансформатор тока ТА1 — это датчик силы тока, который протекает по переключательным транзисторам VT3 и VT4. На постоянном резисторе R24 возникают импульсы, пропорциональные току в первичной обмотке трансформатора ТА 1, а керамический конденсатор С20 уменьшает скорость изменения напряжения. Резистор R24 должен быть безындукционным. Диоды VD19 и VD20 образуют двухполупериодный выпрямитель, выходное напряжение с которого запасает конденсатор С19. Диоды VD19 и VD20 марки MUR120 можно поменять на ES1B, ER1B, ER1D, FYR120, MURS110, MURS120, SF12, SF14, SF15, SF22 или SF24. Резисторы R20 и R22 — это делитель напряжения сигнала о перегрузке. На компонентах С12, С14, R12 реализован П-образный фильтр напряжения, поступающего на вывод 9 микросхемы DA1, который отвечает за блокировку по току.

Трансформатор тока ТА1 выполняют на одном Ш-образном сердечнике изготовленном фирмой Epcos типоразмером ЕЗО/15/7 из феррита N87 или N27. Вторичная обмотка содержит 100 + 100 витков одножильного провода марки ПЭЛ, ГТЭВ, ПЭВ-2 или ПЭТВР диаметром 0,33 мм с учетом изоляции. Полуобмотки должны быть по возможности одинаковыми; их размещают одновременной намоткой в два провода. Первичная обмотка — это один виток литцендрата ЛЭЛО или ЛЭШО, состоящий из 175 жил, каждая из которых имеет диаметр 0,1 мм. Для увеличения напряжения пробоя изоляции на литцендрат первичной обмотки рекомендовано надеть отрезок стеклотканевой трубки.

Вспомогательный источник питания задающего генератора собран на компонентах С6, С10, С18, С21, С22, DA2, R23, VD18, VD23-VD26. При включении импульсного источника питания переменные напряжения на обмотках трансформатора TV2 отсутствуют. Постоянный резистор R23, ограничивающий ток, и стабилитрон VD18 образуют параметрический стабилизатор выпрямленного напряжения сети. Напряжение электрического пробоя стабилитрона VD18 должно быть обязательно меньше, чем максимально допустимое напряжение на входе интегрального стабилизатора DA2, но больше (с учетом всех флюктуаций), чем максимально возможное постоянное напряжение на выходе выпрямителя VD23-VD26 во время работы источника питания по окончании всех переходных процессов.

Постоянное напряжение с параметрического стабилизатора поступает на вход интегрального стабилизатора напряжения, представленного микросхемой DA2. Постоянное напряжение величиной 15 В с выхода интегрального стабилизатора поступает на фильтрующие конденсаторы С6, СЮ, С18 и цепи питания задающего генератора. После того как микросхема начнет вырабатывать импульсы, поступающие на согласующий трансформатор TV1, цепи форсирования переключения транзисторов VT3, VT4, и, наконец, — на переключающие транзисторы, на обмотках трансформатора TV2 возникнут переменные напряжения.

Напряжение с обмотки II трансформатора TV2 выпрямляется диодами VD23-VD26, а пульсации постоянного напряжения сглаживается конденсаторами С21 и С22. Теперь, после запуска преобразователя, основную роль в обеспечении питания задающего генератора будет играть вспомогательный выпрямитель, а не параметрический стабилизатор. Интегральный стабилизатор напряжения DA2 марки 7815 допустимо поменять на микросхемы L7815CV, 78S15CV или КР142ЕН8В.

Микросхему DA2 необходимо закрепить на охладителе с площадью рабочей поверхности примерно 25 см2. Емкость конденсатора Cl8 не должна быть большой, поскольку в противном случае микросхема интегрального стабилизатора DA2, если она не обладает защитой от перегрузки, может быть выведена из строя током заряда этого конденсатора.

Стабилитрон VD18 марки 1N5364BG допустимо поменять на ZY33, 1N5363B или ZY30. Диоды VD23-VD26 марки BYW80-200 можно заменить приборами BYW29E-I50, MUR420, MUR820 или SF54. Керамические конденсаторы С6 и СЮ должны обладать как можно более низкими паразитными параметрами индуктивности и сопротивления. Желательно, чтобы конденсатор С18 был танталовым.

Импульсный трансформатор TV2 выполняют на двух сложенных вместе Ш-образных магнитопроводах производства фирмы Epcos типоразмером Е80/38/20 из феррита N87 или N27. Обмотки I, III и IV выполнены литцендратом марок ЛЭШО или ЛЭЛО, состоящим из 175 жил с диаметром каждой 0,1 мм. Обмотки II и V выполнены одножильным проводом марки ПЭВ-2, ПЭЛШО или ПЭТВ диаметром примерно 0,64 мм с учетом изоляции. Обмотки I и III содержат по 13 + 13 витков провода, обмотка II — два витка, обмотка IV — 14 витков, и обмотка V — один виток. Обмотки отделяют друг от друга слоями изоляционного материала, например, тремя слоями майларовой ленты. Хорошо себя зарекомендовала самослипающаяся изоляционная лента из этиленпропиленовой резины и ПВХ. Первой на магнитопровод укладывают обмотку IV, затем — обмотки I и III, и только после этого — остальные. Такая очередность укладки позволяет снизить потери в трансформаторе.

Цепь из постоянного резистора R26 и конденсатора СЗ 1 — демпфирующая. Резистор R26 должен обладать как можно меньшей паразитной индуктивностью. Подходящий резистор можно составить из трех постоянных резисторов МЛТ или аналогичных, соединенных параллельно, мощностью по 2 Вт каждый сопротивлением 270 Ом или 330 Ом.

К обмоткам I и III трансформатора TV2 подключены двухполупериодные выпрямители импульсного напряжения, образованные диодами VD22, VD27 и VD29, VD30 соответственно. Выпрямленные постоянные напряжения сглаживают два LC-фильтра, состоящие из компонентов С23, С24, L2 и С27, С28, L3. С каждого выхода источника питания может быть получен ток до 19,6 А при условии, что мощность нагрузки не превысит 2000 Вт. Диоды VD22, VD27, VD29, VD30 марки 80EBU04 можно поменять на приборы HFA30PA60C, HFA50PA60C, 30ЕРН06, 30ЕТН06, DSEI30-06A или, в крайнем случае, 150EBU04.

Каждый из дросселей L2 и L3 выполняют на двух сложенных вместе кольцевых магнитопроводах типоразмером К45 х 28 * 7 из МО-пермаллоя марок МП-250, МП-140, МП-100 или МП-60. Обмотки каждого дросселя, содержащие по 10 витков провода, выполняют литцендратом марок ЛЭЛО или ЛЭШО, состоящим из 175 жил диаметром 0,1 мм.

Вентиляторы M1-М6, изначально разработанные для охлаждения вычислительных систем на базе Pentium III / FC-PGA, можно взять марок N24/MPCA или N3-5/MES фирмы «Evercool Thermal Со.» или аналогичные. В случае использования охладителей не от компьютерной техники можно рекомендовать вентиляторы ЕС6015Н12S, ЕС6015Н12С, ЕС601 ОН 12С, ЕС5020М12S А, ЕС5015 НН12В, EC12025M12SA, EC8025M12SA, EC9225M12SA, G1-486, G1-486, JF0515S1M, JF0615B1H, JF0615S1H, JF0615S1L, JF0620S1H, KF0715S1HR, YM1205PHS1 и подобные с напряжением питания 12 В постоянного тока.

Конструкция

Конденсаторы С6 и СЮ следует монтировать как можно ближе к выводу 15 микросхемы DA1. Конденсатор С9 необходимо установить по возможности близко к выводу 13 контроллера DA1.

Частотозадающие компоненты (резистор R1 и конденсатор С1) следует располагать как можно ближе к соответствующим выводам 5 и 6 микросхемы DA1, иначе из-за чересчур протяженных печатных дорожек может возникнуть ситуация, при которой задающий генератор может начать вырабатывать сигнал со столь различными длительностями разнополярных импульсов положительной и отрицательной полярностей, что возникнет значительное подмагничивание сердечника импульсного трансформатора TV2. В этом случае только система защиты по току может спасти компоненты преобразователя от разрушения.

Под микросхемой DA1 и компонентами ее «обвязки» следует оставить невыт-равленную фольгу на одном слое двухсторонней печатной платы и электрически соединить ее с выводами 10 и 12 микросхемы DA1. Если не избежать размещения задающего генератора в непосредственной близости от сильноточных компонентов преобразователя (в особенности моточных), то желательно детали задающего генератора поместить в электромагнитный экран, соединенный с ножками 10 и 12 контроллера DA1. Все электрические соединения следует делать как можно более короткими.

Диодную сборку VD5, тиристор VSI, переключательные транзисторы VT3 и VT4 следует установить на раздельные охладители с вентиляторами от процессоров персональных компьютеров. Диоды выходных выпрямителей монтируют через изоляционные прокладки на два точно таких же охладителя: компоненты VD22 и VD27 крепят на один охладитель, a VD29 и VD30 — на другой. Если вместо четырех дискретных диодов VD22, VD27 и VD29, VD30 использовать две сборки из двух диодов, размещенных в одном корпусе, то нет необходимости в изоляционных прокладках. Прокладки также не нужны, если применить диоды VD22, VD27, VD29, VD30 в таких теплопроводящих пластиковых корпусах, которые не будут иметь электрический контакт с металлом охладителей. Все компоненты, устанавливаемые на охладители, желательно монтировать с применением термопасты марки КПТ-8 или аналогичной, которая не проводит электрический ток.

На выводы диодов VD22, VD27, VD29 и VD30 допустимо надеть по миниатюрному ферритовому колечку, что до определенной степени заменяет RC-цепочки, которые можно включить параллельно этим диодам. Если использованы Hexfred-диоды марок HFA30PA60C, HFA50PA60C или подобные, то ни ферритовые колечки, ни RC-цепочки не нужны.

Настройка и регулировка

Первым делом проверяют монтаж и фазировку обмоток II и III трансформатора ТУ1. Ошибка в фазировке может привести к выходу аппарата из строя.

Настройку источника питания начинают при отключенном от питающей сети аппарате и выведенных в средние положения движках подстроечных резисторов К2 и К22. В соответствии с полярностью на конденсатор С21 от лабораторного блока питания подают постоянное напряжение величиной 18..25 В. Подбором резистора Я1 добиваются частоты генерации микросхемы О А1 примерно в 45 кГц.

Перед включением источника питания в сеть помните правила техники безопасности. Часть компонентов источника питания находится под высоким напряжением, которое опасно для жизни. Любые регулировки можно проводить только после отключения устройства от сети. Затем медленно подавая на вход источника питания переменное напряжение с ЛАТР, следят за потребляемым без нагрузки током. Он не должен превышать ориентировочно 200 мА. Существенно больший ток говорит о неисправности: ошибках в монтаже или неполадках в деталях. Нельзя размыкать у включенного аппарата цепь оптоэлектронной обратной связи системы стабилизации напряжения, поскольку это может привести к выходу из строя светодиодов оптронов U1.2 и U2.2 из-за существенно возросшего выходного напряжения.

Отсоединив лабораторный источник питания, следует проверить напряжения в характерных точках устройства. При номинальном сетевом напряжении 220 В переменного тока постоянное напряжение на конденсаторе С21 должно лежать в пределах 19..28 В, а постоянное напряжение на конденсаторе С32 должно быть примерно равным 12 В. Постоянное напряжение между выводами 15 и 10 микросхемы ЭА1 должно составлять 15 В. Если это так, то подстроечным резистором К2 в небольших пределах регулируют выходные напряжения источника питания.

Следующая стадия настройки заключается в корректировке системы срабатывания защиты от перегрузки по току. Для этого, подключив к обоим выходам одинаковые эквиваленты нагрузки общей мощностью 2 кВт, вращением движка подстроечного резистора R22 добиваются срабатывания системы защиты, что можно отметить по резкому снижению выходных напряжений. Чем меньше будет используемое сопротивление резистора R22, тем при меньшем токе будет срабатывать защита.

Последняя стадия работ заключается в проверке температуры нагрева компонентов при максимальной нагрузке в долговременном режиме.

Для подавления помех источник питания желательно поместить в электромагнитный экран (лучше двухслойный из меди и пермаллоя), а также снабдить дополнительным фильтром выходного напряжения. Кроме того, при необходимости не исключено использование мощных дополнительных стабилизаторов постоянного выходного напряжения.

Автор: Москатов Е.А.

преобразователь напряжения на UC3825 – Share Project

INTRODUCTIONSince I was six, I thought it would be cool to make my own web caster. Not knowing much then, I thought I could have an explosive shoot out fishing line with a suction cup on the end and it could do the trick. 3D printers were just getting somewhat affordable and we didn’t have one at the time. So, the project idea was shelved. Since then, my Dad and I have become Makers. It gave me a thought, what if in the Spider-Verse there was another character – say, 14 years old, only child, grew up with old motors and mechanical parts in the basement and electronics tools. He’s accumulated two 3D printers and a welder. At 9, he started a Maker channel (Raising Awesome). His dad impulse bought a sewing machine on Prime Day, and THEN, at 14, he was bitten by the radioactive Maker bug…well arachnid. He was a Maker first – then got his Spidey powers. What would that character be like?So, we dreamed up a Webslinger Gauntlet and Spidey-Sense Visual AI Circuit.PROJECT DESIGNWebslingerThe webslinger gauntlet houses a 16gram CO2 cartridge to use a burst of pressure to shoot out a hook that is tethered with Kevlar. No MCU is needed for this, just a valve like you find for inflating bike tires. It will has a motor in the gauntlet to retrack the Kevlar. Spider-SenseThe camera & proximity sensor was sewn into the back of the shirt. The Raspberry Pi A+ served as a brain for the full suit, controlling all sensors and cameras within the suit. Along with that, we used a Pi SenseHat with its built in RGB display to change logos like when the “Spidey Sense” is triggered. With the timing of this contest, I was able to score one last Halloween costume.You can find the model on our GitHub site: https://github.com/RaisingAwesome/Spider-man-Into-the-Maker-Verse/tree/master.This is the code to trigger the RGB and vibration:from sense_hat import SenseHat import time import RPi.GPIO as GPIO # GPIO Mode (BOARD / BCM) GPIO.setmode(GPIO.BCM) # set GPIO Pins GPIO_ECHO = 9 GPIO_TRIGGER = 10 GPIO_VIBRATE = 11 # set GPIO direction (IN / OUT) GPIO.setup(GPIO_TRIGGER, GPIO.OUT) GPIO.setup(GPIO_ECHO, GPIO.IN) GPIO.setup(GPIO_VIBRATE, GPIO.OUT) sense = SenseHat() g = (0, 255, 0) b = (0, 0, 255) y = (255, 255, 0) w = (255,255,255) r = (204, 0, 0) a1 = [ b, r, b, b, b, b, r, b, b, r, b, b, b, b, r, b, b, b, r, r, r, r, b, b, b, b, b, r, r, b, b, b, r, r, r, r, r, r, r, r, b, b, b, r, r, b, b, b, b, b, r, b, b, r, b, b, b, r, b, b, b, b, r, b ] a2 = [ b, b, r, b, b, r, b, b, b, r, b, b, b, b, r, b, b, b, r, r, r, r, b, b, r, b, b, r, r, b, b, r, b, r, r, r, r, r, r, b, r, b, b, r, r, b, b, r, b, b, r, b, b, r, b, b, b, b, r, b, b, r, b, b ] a3 = [ r, b, b, b, b, b, b, r, b, r, b, b, b, b, r, b, b, b, r, r, r, r, b, b, r, b, b, r, r, b, b, r, b, r, r, r, r, r, r, b, r, b, b, r, r, b, b, r, b, b, r, b, b, r, b, b, b, r, b, b, b, b, r, b ] def animate(): # dist is given in feet. # speed is calculated by a linear equation y=mx+b where b=0 and m=.1 sense.set_pixels(a1) time.sleep(.05*distance()) sense.set_pixels(a2) time.sleep(.05*distance()) sense.set_pixels(a1) time.sleep(.05*distance()) sense.set_pixels(a3) time.sleep(.05*distance()) def distance(): # Returns distance in feet StartTime = time.time() timeout = time.time() timedout = False # set Trigger to HIGH to get the system ready GPIO.output(GPIO_TRIGGER, True) # set Trigger after 0.00001 seconds (10us) to LOW to send out a ping from the sensor time.sleep(.00010) GPIO.output(GPIO_TRIGGER, False) # so we don’t wait forever, set a timeout to break out if anything goes wrong. while GPIO.input(GPIO_ECHO) == 0: # if we don’t get a response to let us know its about to ping, move on. # the sensor should trigger, do its thing, and start reporting back in milliseconds. StartTime = time.time() if (time.time()>timeout+.025): timedout=True break #print(“Echo from low to high trap timed-out: “,timedout) timeout = StartTime StopTime=StartTime while GPIO.input(GPIO_ECHO) == 1: # if we don’t get a bounce back on the sensor with the top of its range of detection, move on. # Ultrasonic travels at the speed of sound, so it should pong back at least this # fast for things within the top of its dectection range. timedout=False StopTime = time.time() if (time.time()>timeout+.025): timedout=True break #print(“Echo from High back to Low timed-out: “,timedout) # record the time it ponged back to the sensor # time difference between start and arrival TimeElapsed = StopTime – StartTime # multiply with the sonic speed (34300 cm/s) # and divide by 2, because it has to get there over the distance and back again # then convert to feet by dividing all by 30.48 cm per foot distance = (TimeElapsed * 17150)/30.46 #print(“Distance: “,distance) if (distance<.1): distance=5 distance=round(distance) if distance<5: vibrate() return distance def vibrate(): #if something is very close, vibrate the spidey-sense #code pending GPIO.output(GPIO_VIBRATE, True) time.sleep(.1) GPIO.output(GPIO_VIBRATE, False) # The next line will allow for this script to play stand alone, or you can # import the script into another script to use all its functions. if __name__ == ‘__main__’: try: GPIO.output(GPIO_TRIGGER, False) GPIO.output(GPIO_VIBRATE, False) time.sleep(1) while True: animate() # The next line is an example from the SenseHat library imported: # sense.show_message(“Sean Loves Brenda and Connor!!”, text_colour=yellow, back_colour=blue, scroll_speed=.05) # Handle pressing CTRL + C to exit except KeyboardInterrupt: print(“\n\nSpiderbrain execution stopped.\n”) GPIO.cleanup() Visual AIIf you’ve seen Spider-man: Homecoming, you’d know about the all new Stark branded AI, Karen, that Peter uses in his mask to assist him in missions. Karen was designed to be able to highlight threats and alert Peter of his surroundings, along with controlling many of his suit functions. While making an AI chatbot that responds with a voice and sense of emotion may not be the easiest thing to accomplish for this competition, we did think ahead to include a way to create this artificial “Spidey-Sense.” We decided now would be a good time to take advantage of the surge in popularity of the Microsoft Azure, and the Machine Vision API provided by Microsoft.We built a “see-in-the dark” solution with the Raspberry Pi Model A and a NoIR camera: The Microsoft Computer Vision cloud service is able to analyze things in an image which is taken by the Raspberry Pi camera (aka my Pi-der cam) that is mounted to a belt. To activate this super sixth sense, I have to be very still. Once the accelerometer of the Sense Hat stabilizes, the picture is taken automatically. Using my cell phone’s personal hot spot, the Azure API analyzes the image and the Raspberry Pi’s eSpeak package let’s me know through an earpiece. This allows the suit to be able to tell if a car is close behind me, or maybe an evil villain.Python Visual AI for Microsoft Azure Machine Vision:import os import requests from picamera import PiCamera import time # If you are using a Jupyter notebook, uncomment the following line. # %matplotlib inline import matplotlib.pyplot as plt from PIL import Image from io import BytesIO camera = PiCamera() # Add your Computer Vision subscription key and endpoint to your environment variables. subscription_key = “YOUR KEY HERE!!!” endpoint = “https://westcentralus.api.cognitive.microsoft.com/” analyze_url = endpoint + “vision/v2.0/analyze” # Set image_path to the local path of an image that you want to analyze. image_path = “image.jpg” def spidersense(): camera.start_preview() time.sleep(3) camera.capture(‘/home/spiderman/SpiderBrain/image.jpg’) camera.stop_preview() # Read the image into a byte array image_data = open(image_path, “rb”).read() headers = {‘Ocp-Apim-Subscription-Key’: subscription_key, ‘Content-Type’: ‘application/octet-stream’} params = {‘visualFeatures’: ‘Categories,Description,Color’} response = requests.post( analyze_url, headers=headers, params=params, data=image_data) response.raise_for_status() # The ‘analysis’ object contains various fields that describe the image. The most # relevant caption for the image is obtained from the ‘description’ property. analysis = response.json() image_caption = analysis[“description”][“captions”][0][“text”].capitalize() the_statement=”espeak -s165 -p85 -ven+f3 \”Connor. I see ” +\”” + image_caption +”\” –stdout | aplay 2>/dev/null” os.system(the_statement) #print(image_caption) spidersense() BUILD VIDEOTo see this all come together, here is our build video:

Сайт силовой электроники

Новости

6 Июля 2021 года. В раздел Схемы и описания выложен:

Архив с общей схемой и руководством по ремонту аппарата плазменной резки АПР-150К У3.
Прислал документацию Большаков Александр.

29 Апреля 2021 года. В разделе Программы-Модели пополнилась библиотека функциональных блоков для симулятора LTspice. В библиотеку добавлено 9 функциональных блоков:

abc-svpwm – Преобразователь ABC в SVM
alpha_beta-dq – Преобразователь координат αβ в DQ
alpha_betao-abc – Преобразователь координат αβ в ABC
alpha_beta-svpwm – Преобразователь αβ в SVM
delta-line – Преобразователь Δ/Y
dq-alpha_beta – Преобразователь координат DQ в αβ
idt_r – Упрощенная версия интегратора
tab6x7 – Таблица параметров, упакованных в матрицу 6×7
udel – Блок единичной задержки udel

Общее количество функциональных блоков выросло до 40 и в дальнейшем будет увеличиваться.
В архиве есть файл краткого описания библиотеки, а также примеры использования функциональных блоков, сделанные на основе примеров из демо-версии программы PSIM.
Архив необходимо разархивировать в папку sym/ValVol симулятора LTspice.

19 Апреля 2021 года. В раздел Схемы и описания выложены:

Архив с документацией на зарядные устройства серии Кулон, модели 707A, 707d, 715A, 715d. В архиве – исправленная и доработанная схема ЗУ Кулон-715А (версия платы КУЛОН_715.2) от Сергея Лагунова; два документа WORD, с описанием схемы этого ЗУ и его возможных неисправностях, которые Сергей описал в своём блоге; инструкция пользователя. В документах описаны первая и вторая версия ЗУ Кулон-715D (с дисплеем), я же выложил схему этого ЗУ с амперметром. Оригинальные документы в WEB формате вы можете найти в блоге Сергея.
Прислал документацию Сергей Дерябин.
Архив с документацией на автоматические зарядно-предпусковые устройства серии Орион, модели PW 260, PW 265, PW 325, производства компании ООО НПП ОРИОН СПб. В архиве – принципиальная схема ЗУ “Орион-325” на плате версии 0921_PW_261113, произведённого в НПП “Орион СПБ”, г. С. Питербург; фото нижней стороны платы, с обозначением установленных на ней элементов схемы; фото верхней стороны платы, с обозначением силовых элементов схемы; руководство пользователя. Производитель никак не обозначает элементы схемы ЗУ на своих платах, поэтому все элементы на принципиальной схеме обозначены мною по ЕСКД СССР, и полностью соответствуют обозначениям этих элементов на фотографиях платы.
Прислал документацию Сергей Дерябин.
Архив с документацией на автоматические зарядно-предпусковые устройства Вымпел-27 и Вымпел-37, производства компании ООО НПП ОРИОН СПб. В архиве – принципиальная схема ЗУ “Вымпел-27”, выполненного на плате версии Pennant-20 и произведённого в НПП “Орион СПБ”, г. С. Питербург; фото разных участков платы, с обозначением установленных на ней элементов схемы; руководство пользователя. Производитель никак не обозначает элементы схемы ЗУ на своих платах, поэтому все элементы на принципиальной схеме обозначены мною по ЕСКД СССР, и полностью соответствуют обозначениям этих элементов на фотографиях платы.
Прислал документацию Сергей Дерябин.
Архив с документацией на автоматическое зарядно-предпусковое устройств Вымпел-30, производства компании ООО НПП ОРИОН СПб. В архиве – принципиальная схема ЗУ “Вымпел-30”, выполненного на плате версии Pennant-30 и произведённого в НПП “Орион СПБ”, г. С. Питербург; схема субмодуля установок и индикации; фото разных участков платы, с обозначением установленных на ней элементов схемы; руководство пользователя. Производитель никак не обозначает элементы схемы ЗУ на своих платах, поэтому все элементы на принципиальной схеме обозначены мною по ЕСКД СССР, и полностью соответствуют обозначениям этих элементов на фотографиях платы.
Прислал документацию Сергей Дерябин.

13 Января 2021 года. В разделе Программы-Модели пополнился моделями для симулятора LTspice мой архив. В архиве находятся модели:

ШИМ контроллер TL494.
ШИМ контроллер SG3525A
ШИМ контроллер UC3825
ШИМ контроллер UC3846 – новая модель
Высоковольтный двухфазный сдвоенный контроллер токового управления LM5032
Синхронный понижающий преобразователь LM5017
Интегральные обратноходовые преобразователи TNY267 и TNY280
Резонансный контроллер MC33067
Резонансный контроллер UCC25600
Резонансные контроллеры FAN7621 и FAN7621S
Резонансный контроллер FAN7688
КМОП контроллеры ФАПЧ 74HC4046
Фазосдвигающий резонансный контроллер UC3875
Фазосдвигающий резонансный контроллер UC3879
Контроллер обратноходового преобразователя UCC28610
Контроллер ККМ UC2854
Контроллер ККМ UCC28070
Оптронный драйвер HCPL3180
Оптронный драйвер HCPL316
Оптронный симисторный драйвер MOC3082
Оптронный симисторный драйвер MOC3052
Модель операционного усилителя К544УД2 (позаимствована из библиотеки r-opamp.lib Micro-Cap)
Модуль G_loop для снятия петли гистерезиса нелинейной индуктивности
Обмотка идеального трансформатора.

Как обычно, архив необходимо разархивировать в папку sym/ValVol.

9 Января 2021 года. В раздел Калькуляторы добавлен калькулятор, позволяющий рассчитывать автотрансформаторы для дискретных (ступенчатых) стабилизаторов различной точности и сложности. Подробное описание прилагается.
Различные вопросы, связанные с этим калькулятором, можно задавать на моем форуме.

31 Декабря 2020 года.
С наступающим Новым 2021 годом, Коллеги!
С Новым годом поздравляю
И от всей души желаю
Веселиться и смеяться,
Ни на что не обижаться,
Жить легко и без забот
Весь грядущий новый год.

Наслаждаться каждым мигом
И дарить свое тепло,
Быть всегда на позитиве,
Чтоб всегда во всём везло!

С Новым годом! С новым счастьем!
Смеха, мира и добра!
Пусть обходят все ненастья,
Жизнь одарит вас сполна!

17 Октября 2020 года. В папку моделей сайта добавлен архив с моими моделями, предназначенными для моделирования NTC термистора B57213P0121M3 и галогенной лампы накаливания 12В 20Вт в симуляторе LTspice. Предполагаю несколько позже дополнить этот архив подробным описанием, позволяющем самостоятельное изготовление подобных моделей.

26 Апреля 2020 года. В раздел Схемы и описания добавлены принципиальные схемы и осциллограммы драйвера IGBT транзистора SEMIKRON SKHI 23/12R. Схемы срисованы во время ремонта этого изделия. Также прилагается фотография платы с открытым модулем импульсных трансформаторов и планы расположения элементов (позиционные обозначения присвоены автором, так как отсутствуют на плате).
Прислал схемы и осциллограммы Дмитрий Литвинов.

[2019] [2018] [2017] [2016] [2015] [2014] [2013] [2012] [2011] [2010] [2009] [2008] [2007] [2006] [2005] [2004]

мир электроники – ШИМ- генератор серии TL494

Электронные компоненты

материалы в категории

Общее описание и использование

TL 494 и ее последующие версии – наиболее часто применяемая микросхема для построения двухтакных преобразователей питания.

TL494 (оригинальная разработка Texas Instruments) – ИС ШИМ преобразователя напряжения с однотактными выходами (TL 494 IN – корпус DIP16, -25..85С, TL 494 CN – DIP16, 0..70C).
К1006ЕУ4 – отечественный аналог TL494
TL594 – аналог TL494 c улучшенной точностью усилителей ошибки и компаратора
TL598 – аналог TL594 c двухтактным (pnp-npn) повторителем на выходе

Настоящий материал – обобщение на тему оригинального техдока Texas Instruments , публикаций International Rectifier (“Силовые полупроводниковые приборы International Rectifier”, Воронеж, 1999) и Motorola.

Даташит на микросхему

Достоинства и недостатки данной микросхемы:

Плюс: Развитые цепи управления, два дифференциальный усилителя (могут выполнять и логические функции)
Минус: Однофазные выходы требуют дополнительной обвески (по сравнению с UC3825)
Минус: Недоступно токовое управление, относительно медленная петля обратной связи (некритично в автомобильных ПН)
Минус: Cинронное включение двух и более ИС не так удобно, как в UC3825

1. Особенности микросхем TL494

Цепи ИОНа и защиты от недонапряжения питания. Схема включается при достижении питанием порога 5.5..7.0 В (типовое значение 6.4В). До этого момента внутренние шины контроля запрещают работу генератора и логической части схемы. Ток холостого хода при напряжении питания +15В (выходные транзисторы отключены) не более 10 мА. ИОН +5В (+4.75..+5.25 В, стабилизация по выходу не хуже +/- 25мВ) обеспечивает вытекающий ток до 10 мА. Умощнять ИОН можно только используя npn-эмиттерный повторитель (см TI стр. 19-20), но на выходе такого “стабилизатора” напряжение будет сильно зависеть от тока нагрузки.

Генератор вырабатывает на времязадающем конденсаторе Сt (вывод 5) пилообразное напряжение 0..+3.0В (амплитуда задана ИОНом) для TL494 Texas Instruments и 0…+2.8В для TL494 Motorola (чего же ждать от других?), соответственно для TI F=1.0/(RtCt), для Моторолы F=1.1/(RtCt).

Допустимы рабочие частоты от 1 до 300 кГц, при этом рекомендованный диапазон Rt = 1…500кОм, Ct=470пФ…10мкФ. При этом типовой температурный дрейф частоты составляет (естественно без учета дрейфа навесных компонентов) +/-3%, а уход частоты в зависимости от напряжения питания – в пределах 0.1% во всем допустимом диапазоне.

Для дистанционного выключения генератора можно внешним ключом замкнуть вход Rt (6) на выход ИОНа, или – замкнуть Ct на землю. Разумеется, сопротивление утечки разомкнутого ключа должно учитываться при выборе Rt, Ct.

Вход контроля фазы покоя (скважности) через компаратор фазы покоя задает необходимую минимальную паузу между импульсами в плечах схемы. Это необходимо как для недопущения сквозного тока в силовых каскадах за пределами ИС, так и для стабильной работы триггера – время переключения цифровой части TL494 составляет 200 нс. Выходной сигнал разрешен тогда, когда пила на Cт превышает напряжение на управляющем входе 4 (DT). На тактовых частотах до 150 кГц при нулевом управляющем напряжении фаза покоя = 3% периода (эквивалентное смещение управляющего сигнала 100..120 мВ), на больших частотах встроенная коррекция расширяет фазу покоя до 200..300 нс.

Используя цепь входа DT, можно задавать фиксированную фазу покоя (R-R делитель), режим мягкого старта (R-C), дистанционное выключение (ключ), а также использовать DT как линейный управляющий вход. Входная цепь собрана на pnp-транзисторах, поэтому входной ток (до 1.0 мкА) вытекает из ИС а не втекает в нее. Ток достаточно большой, поэтому следует избегать высокоомных резисторов (не более 100 кОм). На TI, стр. 23 приведен пример защиты от перенапряжения с использованием 3-выводного стабилитрона TL430 (431).

Усилители ошибки – фактически, операционные усилители с Ку=70..95дБ по постоянному напряжению (60 дБ для ранних серий), Ку=1 на 350 кГц. Входные цепи собраны на pnp-транзисторах, поэтому входной ток (до 1.0 мкА) вытекает из ИС а не втекает в нее. Ток достаточно большой для ОУ, напряжение смещения тоже (до 10мВ) поэтому следует избегать высокоомных резисторов в управляющих цепях (не более 100 кОм). Зато благодаря использованию pnp-входов диапазон входных напряжений – от -0.3В до Vпитания-2В.

Выходы двух усилителей объединены диодным ИЛИ. Тот усилитель, на выходе которого большее напряжение, перехватывает управление логикой. При этом выходной сигнал доступен не порознь, а только с выхода диодного ИЛИ (он же вход компаратора ошибки). Таким образом, только один усилитель может быть замкнут петлей ОС в линейном режиме. Этот усилитель и замыкает главную, линейную ОС по выходному напряжению. Второй усилитель при этом может использоваться как компаратор – например, превышения выходного тока, или как ключ на логический сигнал аварии (перегрев, КЗ и т.п.), дистанционного выключения и пр. Один из входов компаратора привязывается к ИОНу, на втором организуется логическое ИЛИ аварийных сигналов (еще лучше – логическое И сигналов нормальных состояний).

При использовании RC частотнозависимой ОС следует помнить, что выход усилителей – фактически однотактный (последовательный диод!), так что заряжать емкость (вверх) он зарядит, а вниз – разряжать будет долго. Напряжение на этом выходе находится в пределах 0..+3.5В (чуть больше размаха генератора), далее коэффициент напряжения резко падает и примерно при 4.5В на выходе усилители насыщаются. Аналогично, следует избегать низкоомных резисторов в цепи выхода усилителей (петли ОС).

Усилители не предназначены для работы в пределах одного такта рабочей частоты. При задержке распространения сигнала внутри усилителя в 400 нс они для этого слишком медленные, да и логика управления триггером не позволяет (возникали бы побочные импульсы на выходе). В реальных схемах ПН частота среза цепи ОС выбирается порядка 200-10000 Гц.

Триггер и логика управления выходами – При напряжении питания не менее 7В, если напряжение пилы на генераторе больше чем на управляющем входе DT, и если напряжение пилы больше чем на любом из усилителей ошибки (с учетом встроенных порогов и смещений) – разрешается выход схемы. При сбросе генератора из максимума в ноль – выходы отключаются. Триггер с парафазным выходом делит частоту надвое. При логическом 0 на входе 13 (режим выхода) фазы триггера объединяются по ИЛИ и подаются одновременно на оба выхода, при логической 1 – подаются парафазно на каждый выход порознь.

Выходные транзисторы – npn Дарлингтоны со встроенной тепловой защитой (но без защиты по току). Таким образом, минимальное падение напряжение между коллектором (как правило замкнутым на плюсовую шину) и эмитттером (на нагрузке) – 1.5В (типовое при 200 мА), а в схеме с общим эмиттером – чуть лучше, 1.1 В типовое. Предельный выходной ток (при одном открытом транзисторе) ограничен 500 мА, предельная мощность на весь кристалл – 1Вт.

2. Особенности применения

Работа на затвор МДП транзистора. Выходные повторители

При работе на емкостную нагрузку, какой условно является затвор МДП транзистора, выходные транзисторы TL494 включаются эмиттерным повторителем. При ограничении среднего тока в 200 мА схема способна достаточно быстро зарядить затвор, но разрядить его выключенным транзистором невозможно. Разряжать затвор с помощью заземленного резистора – также неудовлетворительно медленно. Ведь напряжение на условной емкости затвора спадает по экспоненте, а для закрытия транзистора затвор надо разрядить от 10В до не более 3В. Ток разряда через резистор будет всегда меньше тока заряда через транзистор (да и греться резистор будет неслабо, и красть ток ключа при ходе вверх).

Вариант А. Цепь разряда через внешний pnp транзистор (заимствовано на сайте Шихмана – см. “Блок питания усилителя Jensen”). При зарядке затвора ток, протекающий через диод, запирает внешний pnp-транзистор, при выключении выхода ИС – заперт диод, транзистор открывается и разряжает затвор на землю. Минус – работает только на небольшие емкости нагрузки (ограниченные токовым запасом выходного транзистора ИС).

При использовании TL598 (c двухтактным выходом) функция нижнего, разрядного, плеча уже зашита на кристалле. Вариант А в этом случае нецелесообразен.

Вариант Б. Независимый комплементарный повторитель. Так как основная токовая нагрузка отрабатывается внешним транзистором, емкость (ток заряда) нагрузки практически не ограничена. Транзисторы и диоды – любые ВЧ с небольшим напряжением насыщения и Cк, и достаточным запасом по току (1А в импульсе и более). Например, КТ644+646, КТ972+973. “Земля” повторителя должна распаиваться непосредственно рядом с истоком силового ключа. Коллекторы транзисторов повторителя обязательно зашунтировать керамической емкостью (на схеме не показана).

Какую схемы выбрать – зависит прежде всего от характера нагрузки (емкость затвора или заряд переключения), рабочей частоты, временных требований к фронтам импульса. А они (фронты) должны быть как можно быстрее, ведь именно на переходных процессах на МДП ключе рассеивается большая часть тепловых потерь. Рекомендую обратится к публикациям в сборнике International Rectifier для полного анализа задачи, сам же ограничусь примером.

Мощный транзистор – IRFI1010N – имеет справочный полный заряд на затворе Qg=130нКл. Это немало, ведь транзистор имеет исключительно большую площадь канала, чтоб обеспечить предельно низкое сопротивление канала (12 мОм). Именно такие ключи и требуются в 12В преобразователях, где каждый миллиом на счету. Чтоб гарантированно открыть канал, на затворе надо обеспечить Vg=+6В относительно земли, при этом полный заряд затвора Qg(Vg)=60нКл. Чтоб гарантированно разрядить затвор, заряженный до 10В, надо рассосать Qg(Vg)=90нКл.

При тактовой частоте 100 кГц и суммарной скважности 80% каждое плечо работает в режиме 4 мкс открыто – 6 мкс закрыто. Предположим, что длительность каждого фронта импульса должна быть не более 3% открытого состояния, т.е. tф=120 нс. Иначе резко возрастают тепловые потери на ключе. Таким образом, минимально приемлемый средний ток заряда Ig+=60 нКл/120 нс = 0.5А, ток разряда Ig-= 90нКл/120нс=0.75А. И это без учета нелинейного поведения емкостей затвора!

Сопоставляя требуемые токи с предельными для TL494, видно, что ее встроенный транзистор будет работать на предельном токе, и скорее всего не справится со своевременным зарядом затвора, так что выбор делается в пользу комплементарного повторителя. При меньшей рабочей частоте или при меньшей емкости затвора ключа возможен и вариант с разрядником.

2. Реализация защиты по току, мягкого старта, ограничения скважности

Как правило, в роли датчика тока так и просится последовательный резистор в цепи нагрузки. Но он будет красть драгоценные вольты и ватты на выходе преобразователя, да и контролировать только цепи нагрузки, а КЗ в первичных цепях обнаружить не сможет. Решение – индуктивный датчик тока в первичной цепи.

Собственно датчик (трансформатор тока) – миниатюрная тороидальная катушка (внутренний ее диаметр должен, помимо обмотки датчика, свободно пропустить провод первичной обмотки главного силового трансформатора). Сквозь тор пропускаем провод первичной обмотки трансформатора (но не “земляной” провод истока!). Постоянную времени нарастания детектора задаем порядка 3-10 периодов тактовой частоты, спада – в 10 раз более, исходя из тока срабатывания оптрона (порядка 2-10 мА при падении напряжения 1.2-1.6В).

В правой части схемы – два типовых решения для TL494. Делитель Rdt1-Rdt2 задает максимальную скважность (минимальную фазу покоя). Например, при Rdt1=4.7кОм, Rdt2=47кОм на выходе 4 постоянное напряжение Udt=450мВ, что соответствует фазе покоя 18..22% (в зависимости от серии ИС и рабочей частоты).

При включении питания Css разряжен и потенциал на входе DT равен Vref (+5В). Сss заряжается через Rss (она же Rdt2), плавно опуская потенциал DT до нижнего предела, ограниченного делителем. Это “мягкий старт”. При Css=47мкФ и указанных резисторах выходы схемы открываются через 0.1 с после включения, и выходят на рабочую скважность еще в течении 0.3-0.5 с.

В схеме, помимо Rdt1, Rdt2, Css присутствуют две утечки – ток утечки оптрона (не выше 10 мкА при высоких температурах, порядка 0.1-1 мкА при комнатной температуре) и вытекающий из входа DT ток базы входного транзистора ИС. Чтобы эти токи не влияли существенно на точность делителя, Rdt2=Rss выбираем не выше 5 кОм, Rdt1 – не выше 100 кОм.

Разумеется, выбор именно оптрона и цепи DT для управления непринципиален. Возможно и использование усилителя ошибки в режиме компаратора, и блокировка емкости или резистора генератора (например, тем же оптроном) – но это именно выключение, а не плавное ограничение.

Примечание: источник сайт “Паяльник”

ONSEMI UC3825

DtSheet

Загрузить

ONSEMI UC3825

Открыть как PDF
Похожие страницы
ETC UC1825AQTR
TI UC1823AJ883B
TI UC3823A
TI UC1823A
TI UC3823BDW
TI UC2823ADW
ИНТЕРСИЛ IS9-1825ASRH-Q
МИНИ КСН-2825А-219
ETC UC1825N
TI UC3823
DC1825A – Демонстрационное руководство
dtsheet © 2021 г.
О нас DMCA / GDPR Злоупотребление здесь
Uc3825 pdf
65k, ct = 1nf, vcc = 15v, – 55 ° c
В этом примечании к применению будут выделены усовершенствования, включенные в четыре новых микроконтроллера pwm, uc3823a, uc3823b, uc3825a и uc3825b.Полный технический паспорт. Электрические характеристики Uc3825: если не указано иное, эти спецификации применимы для, rt = 3. Uc3844, uc3845, uc2844, высокопроизводительных контроллеров режима тока.
Uc1825uc3825parameters поиск в технических таблицах, технические описания, поиск в технических таблицах для электронных компонентов и полупроводников, интегральных схем, диодов и. 65k, ct = 1nf, vcc = 15v, – 55 ° C
Uc3825: описание высокоскоростного ШИМ-контроллера: загрузить 17 страниц. 65k, ct = 1nf, vcc = 15v, – 55 ° c
Недавно разработанные методы, такие как гашение тока по переднему фронту.Частота переключения одиночного выхода будет вдвое меньше, чем у генератора (устанавливается с помощью rt и ct). Техническое описание UC3825, UC3825 pdf, техническое описание uc3825, техническое описание, техническое описание, pdf. См. Полный список на всем листе. Компаратор отключения uc3825 теперь является высокоскоростным компаратором максимальной токовой защиты с порогом 1.
Версии с суффиксом «a» (uc3823a и uc3825a) имеют такие же пороги блокировки при пониженном напряжении (uvlo), что и в предыдущем поколении, которые включаются на 9.. Выходы uc3823a и uc3823b работают синфазно с рабочими циклами от нуля до менее 100%.Pdf: скачать: html: uc3825 datasheet (pdf) 1 страница – texas instruments :. Изучите интегральные схемы (ics) на Octopart: самый быстрый источник технических данных, цен и спецификаций. Заархивируйте связанные сообщения. Uc3825 datasheet, uc3825 datasheets, uc3825 pdf, uc3825 circuit: ti – высокоскоростной ШИМ-контроллер, все данные, техническое описание, сайт поиска данных для электронных компонентов и полупроводников, интегральных схем, диодов, симисторов и других полупроводников. Высокоскоростной ШИМ-контроллер, таблица данных uc3825, схема uc3825, таблица данных uc3825: ti, alldatasheet, datasheet, datasheet, сайт поиска электронных компонентов и.Технические характеристики gal16v8 2 t) pd (ns) t) su (ns t) co (ns i # cc (ma oerdering packag 35. Uc3825) Электрические характеристики: если не указано иное, эти характеристики применимы для, rt = 3. Частота генератора регулирования Quency гарантирована. .
Uc3825 datasheet, uc3825 pdf, uc3825 data sheet, uc3825 manual, uc3825 pdf, uc3825, datenblatt, electronics uc3825, alldatasheet, free, datasheet, datasheets, data. Uc3825 datasheet (pdf) 2 page – texas instruments: нажмите здесь проверьте последнюю версию.3uc1825uc2825uc3825 электрические характеристики: если не указано иное, настоящие спецификации применяются для, rt = 3. Важное примечание texas Instruments incorporated и ее дочерние компании (ti) оставляют за собой право вносить исправления, модификации, улучшения, улучшения и другие изменения в свои продукты и услуги в любое время. время и прекратить. 5 1 номер заказа публикации: sg3525a / d sg3525a схема управления широтно-импульсным модулятором. De 1100w 55v 20a smps схема uc3825 switchmode power supply схема печатной платы альтернативная ссылка список ссылок для загрузки файла (в формате txt): ссылки- 6683.5 1518g7al16v dlp- 20-контактный пластиковый дип. Кайнак дося: 55в 20а 1. 5% два выхода от uc3825 дополняют друг друга – их нельзя соединить параллельно. Смещение 25 В) сравниваются для получения импульсов ШИМ.
Uc3842a, uc3843a, uc2842a, uc2843a ток высокой производительности. Uc3825: сомнения в конструкции. 4v увло и рабочий цикл 85%, от 0c до 70c. Устройство управляет симметричным полумостовым преобразователем, генератор установлен на 380 кГц, leb установлен на минимум (путем подключения 2k15 без конденсатора ко входу leb).Обрезанный генератор для точной частоты. Компаратор максимального тока устанавливает защелку, которая обеспечивает полную разрядку конденсатора плавного пуска перед перезапуском. Поиск в технических паспортах электронных компонентов. Uc3825n pdf скачать – texas instruments ucn: можно приобрести у 32 дистрибьюторов. Статус устройства для заказа (1) Тип упаковки Значок в упаковке Кол-во в упаковке Эко план (2) Пиковая температура MSL (3) uc3867dwg4 active soic dw 16 40 зеленый (rohs & no sb / br) уровень cu nipdau- 2-260c – 1 год.65k, ct = 1nf, vcc = 15v, – 55 ° c
Электрические характеристики Com f 1 c t 0. Источник: gb97816. Чтобы загрузить полную версию спецификации в формате pdf, щелкните значок «pdf» (расположенный здесь и внизу этой страницы). Uc3825 datasheet (html) 5 page – texas instruments: увеличить масштаб уменьшить страницу 5/17. 5a двухсторонний ШИМ-контроллер с 9. Пока установлена фиксация неисправности, выходы находятся в состоянии. ООО “Индустрия полупроводниковых компонентов”, январь, – ред.
Вы можете использовать только один из двух выходов uc3825.Это усовершенствованное поколение, основанное на стандартных контроллерах uc3823 и uc3825, отличается несколькими ключевыми улучшениями в защите и производительности по сравнению с их предшественниками. Конфигурация выводов uc3823a и uc3823b такая же, как и uc3823, за исключением того, что вывод 11 теперь является выходным выводом, а не эталонным выводом для. Номер детали: uc3825 У меня возникли некоторые проблемы с uc3825 при работе с низкими рабочими циклами. 1j1 gcal16v8d- 3l 20-выводный plcg5al16v8dj- l 20-выводный plcc 77 5. На странице № 1 таблицы данных я вижу, что ea выходит и нарастает (+ 1.Uc2842b / 3b / 4b / 5b uc3842b / 3b / 4b / 5b март 1999 высокопроизводительный ШИМ-контроллер в токовом режиме.
Uc2825 datasheet, uc2825 datasheets, uc2825 pdf, uc2825 circuit: ti – высокоскоростной ШИМ-контроллер, все данные, техническое описание, сайт поиска данных для электронных компонентов и полупроводников, интегральных схем, диодов, симисторов и других полупроводников. Dosya indirme link listesi (txt formatında) link- 6683. Uc1825 uc3825 параметры условия тестирования uc2825 мин. Тип макс. Мин. Тип макс. Единицы справочный раздел.1kw smps entwicklung eines 1, 1 kw- schaltnetzteils zur versorgung einer unterbrechungsfreien stromversorgung alternatif link kaynak dosya: uc3825 etd49 dc 55volt 20amper 1. Uc3825 high speed pwms. Высокоскоростной ШИМ-контроллер.

UC3825AQTR datasheet – ti UC3825A, High Speed PWM Controller

ХАРАКТЕРИСТИКИ
Улучшенные версии PWM UC3823 / UC3825, совместимые с топологиями напряжения или тока Практическая работа при частотах переключения 1 МГц 50 нс Двойная задержка распространения тока на выходе Полюсные выходы (пиковое значение 2A) Низкий ток разряда осциллятора с регулировкой частоты 100A Пусковой ток Импульсно-импульсный ограничитель тока Компаратор максимальной токовой защиты с фиксацией и перезапуском по полному циклу
ОПИСАНИЕ
ИС ШИМ-управления семейства & B и & B являются улучшенными версиями стандартного семейства & UC3825.Повышена производительность некоторых схемных блоков. Произведение на ширину полосы усиления усилителя ошибки составляет 12 МГц, а входное напряжение смещения составляет 2 мВ. Порог ограничения тока гарантирован с допуском 5%. Ток разряда генератора указан на уровне 10 мА для точного контроля мертвого времени. Точность частоты повышена до 6%. Пусковой ток питания, обычно 100 А, идеально подходит для автономных приложений. Выходные драйверы модернизированы для активного потребления тока во время UVLO без каких-либо затрат в соответствии со спецификацией пускового тока.Кроме того, каждый выход способен выдерживать пиковые токи 2А во время переходов. В этом семействе также реализованы функциональные улучшения. Компаратор отключения UC3825 теперь является высокоскоростным компаратором максимального тока с порогом 1,2 В. Компаратор максимального тока устанавливает защелку, которая обеспечивает полную разрядку конденсатора плавного пуска перед перезапуском. Пока установлена защелка неисправности, выходы находятся в низком состоянии. В случае продолжительных отказов конденсатор плавного пуска полностью заряжается перед разрядом, чтобы частота отказов не превышала расчетный период плавного пуска.Вывод часов UC3825 стал CLK / LEB. Этот вывод сочетает в себе функции вывода часов и регулировки гашения переднего фронта и имеет буфер для упрощения взаимодействия. (продолжение)
UC3825A, B имеет два чередующихся выхода и такую же конфигурацию контактов, что и UC3825. Выходы UC3823A, B работают синфазно с скважностью от нуля до менее 100%. Конфигурация выводов UC3823A, B такая же, как и у UC3823, за исключением того, что вывод 11 теперь является выходным выводом, а не эталонным выводом компаратора ограничения тока.Детали версии “A” имеют пороги UVLO, идентичные оригинальному UC3823 / 25. Версии «B» имеют пороги UVLO 16 и 10 В, предназначенные для простоты использования в автономных приложениях. Обратитесь к руководству по применению U-128 для получения подробной технической информации и информации по применению. Свяжитесь с заводом-изготовителем для получения дополнительной информации об упаковке и наличии.
Напряжение питания (VC, VCC). Выходной ток 22 В, источник или сток (выводы OUTA, OUTB) постоянного тока. Импульс 0,5 А (0,5 с). 2.2A Заземление питания (PGND). Аналоговые входы 0,2 В (INV, NI, RAMP).до 7В (ILIM, SS). до 6 В тактовый выходной ток (CLK / LEB). Выходной ток усилителя с ошибкой 5 мА (EAOUT). Ток утечки плавного пуска 5 мА (SS). Ток зарядки генератора 20 мА (RT). Рассеиваемая мощность 5 мА 60C. Диапазон температур хранения 1 Вт. до + 150C Температура перехода. до + 150С температуры свинца (пайка, 10 сек). 300C
Все токи положительные, отрицательные – на указанной клемме. Обратитесь к разделу упаковки в Databook, чтобы узнать о тепловых ограничениях и особенностях пакетов.
DIL-16, SOIC-16, (вид сверху) или N Package; Пакет DW PLCC-20, LCC-20, (вид сверху) Пакеты Q, L
ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ: Если не указано иное, эти характеристики действительны до + 125C для UC1823A, B и до + 85C для UC2823A, B и до + 70C для UC3823A, B и = 1 нФ, VCC TA = TJ.
ПАРАМЕТР Справочная секция Выходное напряжение Стабилизация линии Стабилизация нагрузки Общее выходное изменение Стабильность температуры Выходное шумовое напряжение Долговременная стабильность Ток короткого замыкания 12
UC2823A, B / 2825A, B UC3823A, B / 3825A, B ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ: Если не указано иное, эти характеристики относятся к + 125C для UC1823A, B и до + 85C для UC2823A, B и до + 70C для UC3823A , B и = 1 нФ, VCC TA = TJ.
ПАРАМЕТР Секция осциллятора Начальная точность Общая вариация Стабильность напряжения Температурная стабильность Начальная точность Общая вариация Выходной тактовый сигнал Высокий тактовый выход Низкое пиковое пиковое изменение Нарастание от спада до пика осциллятора Погрешность тока разряда усилителя Входное смещение Напряжение смещения Входное смещение Входное смещение тока Усиление разомкнутого контура CMRR PSRR Выходной сток Источник выходного тока Выходной ток высокого напряжения Выходное напряжение низкого напряжения Полоса пропускания продукта Скорость нарастания ШИМ Компаратор RAMP Ток смещения Минимальный рабочий цикл Максимальный рабочий цикл Гашение переднего фронта Резистор LEB EAOUT Zero D.C. Пороговая задержка до ограничения выходного тока / последовательности пуска / раздела сбоя Ток плавного пуска Ток заряда Полный Порог плавного пуска Ток разряда перезапуска Порог ограничения тока смещения ILIM 0
Высокоскоростной двусторонний ШИМ-контроллер
Серия MC34025 – это высокоскоростные контроллеры с двусторонней широтно-импульсной модуляцией с фиксированной частотой, оптимизированные для высокочастотной работы.Они специально разработаны для автономных приложений и преобразователей постоянного тока, предлагая разработчикам экономичное решение с минимальным количеством внешних компонентов. Эти интегральные схемы имеют генератор, опорный сигнал с температурной компенсацией, усилитель ошибки с широкой полосой пропускания, высокоскоростной компаратор с измерением тока, триггер рулевого управления и два сильноточных вывода на тотемный полюс, идеально подходящие для управления силовыми полевыми МОП-транзисторами.
Также включены защитные функции, состоящие из блокировок входного и эталонного пониженного напряжения, каждая с гистерезисом, поциклового ограничения тока и защелки для измерения одиночных импульсов.
Гибкость этой серии позволяет легко настраивать ее для управления режимом тока или напряжения.
Возможности
Задержка распространения сигнала на выходах 50 нс
Двойные сильноточные выходы на тотемный столб
Усилитель ошибок с широкой полосой пропускания
Полностью тактовая логика с двойным подавлением импульсов
ШИМ с фиксацией для поциклового ограничения тока
Управление плавным пуском со сбросом максимального тока с фиксацией
Блокировка минимального входного напряжения с гистерезисом
Низкий пусковой ток (номинал 500 мА)
Задание с внутренней регулировкой и блокировкой минимального напряжения
45% максимального рабочего цикла (внешняя регулировка)
Прецизионный осциллятор
Работа в режиме напряжения или тока до 1.0 МГц
Функционально аналогичен UC3825 Simplified
Доступны бессвинцовые пакеты
% PDF-1.3 % 464 0 объект > эндобдж xref 464 132 0000000016 00000 н. 0000003010 00000 н. 0000003165 00000 н. 0000003305 00000 н. 0000003361 00000 н. 0000003392 00000 н. 0000004394 00000 н. 0000004568 00000 н. 0000004635 00000 н. 0000004773 00000 п. 0000004877 00000 н. 0000005022 00000 н. 0000005089 00000 н. 0000005245 00000 н. 0000005402 00000 п. 0000005550 00000 н. 0000005692 00000 п. 0000005858 00000 п. 0000005998 00000 н. 0000006177 00000 н. 0000006351 00000 п. 0000006476 00000 н. 0000006631 00000 н. 0000006766 00000 н. 0000006883 00000 н. 0000006999 00000 н. 0000007177 00000 н. 0000007300 00000 н. 0000007419 00000 н. 0000007598 00000 н. 0000007716 00000 н. 0000007840 00000 н. 0000008000 00000 н. 0000008176 00000 п. 0000008296 00000 н. 0000008437 00000 н. 0000008592 00000 н. 0000008742 00000 н. 0000008883 00000 н. 0000009008 00000 н. 0000009181 00000 п. 0000009339 00000 н. 0000009481 00000 н. 0000009623 00000 н. 0000009769 00000 н. 0000009883 00000 п. 0000010047 00000 п. 0000010177 00000 п. 0000010297 00000 п. 0000010430 00000 п. 0000010580 00000 п. 0000010720 00000 п. 0000010861 00000 п. 0000010956 00000 п. 0000011051 00000 п. 0000011144 00000 п. 0000011238 00000 п. 0000011332 00000 п. 0000011426 00000 п. 0000011520 00000 н. 0000011614 00000 п. 0000011708 00000 п. 0000011802 00000 п. 0000011896 00000 п. 0000011990 00000 п. 0000012084 00000 п. 0000012178 00000 п. 0000012272 00000 п. 0000012366 00000 п. 0000012461 00000 п. 0000012556 00000 п. 0000012651 00000 п. 0000012746 00000 п. 0000012841 00000 п. 0000012936 00000 п. 0000013031 00000 н. 0000013126 00000 п. 0000013221 00000 п. 0000013316 00000 п. 0000013411 00000 п. 0000013506 00000 п. 0000013601 00000 п. 0000013696 00000 п. 0000013791 00000 п. 0000013886 00000 п. 0000013981 00000 п. 0000014076 00000 п. 0000014171 00000 п. 0000014266 00000 п. 0000014361 00000 п. 0000014456 00000 п. 0000014551 00000 п. 0000014646 00000 п. 0000014741 00000 п. 0000014836 00000 п. 0000014931 00000 п. 0000015026 00000 п. 0000015121 00000 п. 0000015216 00000 п. 0000015311 00000 п. 0000015406 00000 п. 0000015501 00000 п. 0000015596 00000 п. 0000015691 00000 п. 0000015786 00000 п. 0000015881 00000 п. 0000015976 00000 п. 0000016071 00000 п. 0000016166 00000 п. 0000016261 00000 п. 0000016356 00000 п. 0000016451 00000 п. 0000016546 00000 п. 0000016703 00000 п. 0000016807 00000 п. 0000016925 00000 п. 0000016996 00000 н. 0000017115 00000 п. 0000017238 00000 п. 0000024880 00000 п. 0000024991 00000 п. 0000025641 00000 п. 0000025881 00000 п. 0000028896 00000 п. 0000028919 00000 п. 0000029030 00000 н. 0000029142 00000 п. 0000029260 00000 н. 0000029378 00000 п. 0000029581 00000 п. 0000003449 00000 н. 0000004372 00000 п. трейлер ] >> startxref 0 %% EOF 465 0 объект > эндобдж 466 0 объект a_
UC3825DW UC3825 TI IC REG CTRLR PWM CM / VM 16-SOIC КОЛ-ВО: 1 ШТ. / ЛОТ Электронные компоненты и полупроводники Sumaratech Business & Industrial
UC3825DW UC3825 TI IC REG CTRLR PWM CM / VM 16-SOIC Q’TY: 1PC / LOT Электронные компоненты и полупроводники Sumaratech Business & Industrial
UC3825DW UC3825 TI IC REG CTRLR PWM CM / VM 16-SOIC Q’TY: 1PC / LOT, UC3825 TI IC REG CTRLR PWM CM / VM 16-SOIC Q’Ty: 1PC / LOT UC3825DW, Бесплатная доставка для многих продуктов, найти много отличных новых и подержанных опций и получите лучшие предложения для UC3825DW UC3825 TI IC REG CTRLR PWM CM / VM 16-SOIC Q’TY: 1PC / LOT по лучшим онлайн-ценам в Официальном интернет-магазине Быстрая доставка к вашей двери Дайте вам больше выбор – скидка 20%, минимальная цена! IC REG CTRLR PWM CM / VM 16-SOIC КОЛ-ВО: 1 ШТ. / ЛОТ UC3825DW UC3825 TI.
ШАГ 2
Поиск и отбор талантов
Мы ищем лучшие таланты в нашей собственной базе данных, а также извлекаем резюме из различных премиальных порталов, таких как Naukri, Shine, Monster ».
ШАГ 3
Внутренний отбор и интервью
Наши технические специалисты, обладающие опытом в различных областях, просматривают резюме, которые лучше всего подходят для работы, и проводят собеседования, чтобы проверить кандидата
UC3825DW UC3825 TI IC REG CTRLR PWM CM / VM 16-SOIC КОЛ-ВО: 1 ШТ. / ЛОТ
Кожаный запах исчезнет после двух недель использования.Дата первого упоминания: 12 декабря, Drills из нержавеющей стали и титанового сплава, мы использовали более мягкую гибкую подошву и верх, которые подходят для детей. UC3825DW UC3825 TI IC REG CTRLR PWM CM / VM 16-SOIC КОЛ-ВО: 1 ШТ. / ЛОТ . и признание достижений. Дата первого упоминания: 25 ноября. Характеристики 2: женские туфли на плоской подошве для медсестер дизайнерская обувь женские роскошные балетки 2018, благодаря которым эти леггинсы выглядят великолепно и лестно со всех сторон, UC3825DW UC3825 TI IC REG CTRLR PWM CM / VM 16-SOIC Q ‘ TY: 1 ШТ. / ЛОТ , КАЧЕСТВО – Наши пухлые медведи Baby Alpaca соответствуют или превосходят стандарты производства и безопасности, установленные США (все 50 штатов.Он идеально подходит для быстрой замены светодиодных ламп на высоких потолках с минимальными усилиями. Очень сексуально в бассейне или дома. налоги или другие сопутствующие импортные сборы, которые может взимать ваша страна, UC3825DW UC3825 TI IC REG CTRLR PWM CM / VM 16-SOIC Q’TY: 1PC / LOT . Воздушные шары Сомбреро и Маргарита, которые будут плавать с гелием 🙂 Вы можете выбрать один или их все, Королевская почта Первого класса Стандартная доставка Бесплатная в пределах Великобритании, если краска на вашей стене не латексная или акриловая, 953-22-IMMORTAL Collection21- Ленни Брюс-ноябрь. UC3825DW UC3825 TI IC REG CTRLR PWM CM / VM 16-SOIC КОЛ-ВО: 1 ШТ. / ЛОТ , подходит: Honda (см. Описание лет / моделей). и обеспечьте здоровье своей семье, особенно детям, купите комплект из двух шорт для девочек Real Love Big Girls со шнурками и цветами – коралл, ACDelco 36-351020 Профессиональный комплект уплотнений вала рулевого механизма со втулкой. UC3825DW UC3825 TI IC REG CTRLR PWM CM / VM 16-SOIC КОЛ-ВО: 1 ШТ. / ЛОТ . простой трейлер остановки общественного транспорта (станция. Накладка съемная, поэтому она не обязательно должна быть сумкой «скорой помощи / первой помощи».
ШАГ 4
Интервью с клиентами и адаптация
Мы размещаем отобранных и проинтервьюированных кандидатов для клиентских раундов с вами через Google Meet / Skype / Zoom call или телефонный звонок. После выбора мы поможем вам включить ресурс в вашу платежную ведомость.
UC3825DW UC3825 TI IC REG CTRLR PWM CM / VM 16-SOIC КОЛ-ВО: 1 ШТ. / ЛОТ
ЗЕЛЕНЫЙ циферблат 0-6 дюймов, нержавеющая сталь, 4-позиционный суппорт, ударопрочный, 0,001 дюйма, градация. C40-50EM400-K CAT-40 Держатель инструмента для концевой фрезы 1/2 “x 4” Вынос 15 000 об / мин.2,42 дюйма SSD1309 128×64 OLED-дисплей, последовательный порт SPI / IIC, синий для Arduino C51, GY-9960LLC, APDS-9960 RGB и модуль датчика жестов I2C Breakout для Arduino. 40 дюймов / 1000 мм VERT DRO KIT-BRIDGPORT DIGITAL QUILL DRO KIT-BRIDGPORT READOUT. СЕРЫЙ термоусадочный термоусадочный шланг диаметром 50 метров диаметром 12,7 мм. 4 шт., 23 кг, неодимовый сильный магнит, крючок, вешалка, держатель для кухонного холодильника, сделай сам. 1W4999 ПОДХОДИТ ДЛЯ CATERPILLAR !!! БЕСПЛАТНАЯ ДОСТАВКА! КОТ. MXL-25T-5B-11W Алюминиевый натяжной шкив ремня ГРМ с подшипником 25 зубцов. HARDIPLANK CEDAR SIDING НАБОР ИЗ 5 ИНСТРУМЕНТОВ.Jabra VXI V300 Convertible Wireless Office Headset System Телефон Мобильный ПК, 23670-0L020 DENSO COMMON RAIL INJECTOR TOYOTA 1KD-FTV EURO 3 HILUX, Sparkly Silver Earring Boxes 10 Qty, D&D PowerDrive D240h200 Двухсторонний ремень ГРМ, 3/8 X 6 X 12-дюймовая стальная плоская балка для сварных опор, пластина промышленного оборудования, 1-дюймовая 26-миллиметровая электрическая сменная пластина для устройства для зачистки проводов Медный стриппер, 0603 SMD Chip Inductor Assorted Kit 1nH ~ 22uH 52Valuesx25 Книга образцов 1300 шт. 10 X FAIRCHILD GBPC1510 Мостовой выпрямительный диод, одиночный, 1 кВ, 15 А Модуль 1.1 V 4, RVQ24YS08-03 30F B502 Потенциометр, эффективный угол 45 ° Ремонт электросамокатов. Беруши Radians Rad Band NRR-23, одна пара.

О НАС
Мы работаем с большинством ИТ, инженерных и нетехнических областей.
Набор сотрудников был для нас хлебом с маслом! Хотя мы понимаем, что наем таланта – это не просто дело. Мы также помогаем в обеспечении видимости ресурсов, оформлении виз и обучении навыкам межличностного общения, которые могут потребоваться таланту для выполнения работы.
Почему мы?
Отличные оценки удовлетворенности
Быстрый оборот времени для обслуживания ресурса
Проактивная команда и частое наблюдение
Конкурентоспособные цены
Преимущество:
Компетентная команда
Дом отличных отношений
Профессиональные и эффективные агенты по подбору персонала
UC3825DW UC3825 TI IC REG CTRLR PWM CM / VM 16-SOIC КОЛ-ВО: 1 ШТ. / ЛОТ

Бесплатная доставка для многих продуктов, найдите много отличных новых и подержанных опций и получите лучшие предложения для UC3825DW UC3825 TI IC REG CTRLR PWM CM / VM 16-SOIC Q’TY: 1PC / LOT по лучшим онлайн-ценам в официальном интернет-магазине Быстрая доставка к вашей двери Дайте вам больше выбора – скидка 20%, низкая цена!
UC3825DW UC3825 TI IC REG CTRLR PWM CM / VM 16-SOIC КОЛ-ВО: 1 ШТ. / ЛОТ
УПРАВЛЕНИЕ В РЕЖИМЕ СРЕДНЕГО ТОКА ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ BUCK С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ UC3825 CHIN ROU JIUN
1
2
3 УПРАВЛЕНИЕ РЕЖИМАМИ СРЕДНЕГО ТОКА ДЛЯ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ BUCK С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ UC3825 CHIN ROU JIUN Данная диссертация представлена при частичном выполнении требований для получения степени бакалавра электротехники Департамент силовой электроники факультета электротехники Universiti Teknologi Malaysia 2009
4 ii
5 iii ПОСВЯЩЕНИЕ Специально посвящено моим любимым родителям, сестре и брату, которые поддерживали, направляли и вдохновляли меня на протяжении всего моего образовательного пути.
6 iv ПОДТВЕРЖДЕНИЕ Прежде всего, я хотел бы воспользоваться этой золотой возможностью чтобы выразить признательность моему руководителю проекта на последнем году обучения, Джику Фариде Bt Hussin HJH, за то, что он был преданным лектором и помогал мне в этом проекте, чтобы он шел гладко.Этот проект не может быть завершен и усовершенствован без ценных предложений и полезной информации от моего руководителя. Ее терпение и энтузиазм в сопровождении меня в этом проекте последнего года придали мне большое мужество в завершении этого проекта. Кроме того, я также хочу выразить свою благодарность Пн. Хасима Абдул Рахман, преподаватель Технологического университета Малайзии за предоставленные мне обширные знания в отношении названия моего проекта. Она также поделилась некоторой информацией о фотоэлектрической системе и гильдии программного обеспечения.Кроме того, я также хотел бы поблагодарить всех своих друзей за помощь, особенно мисс Чин Роу Цзюн, в оказании мне моральной поддержки во время разработки этого проекта. И последнее, но не менее важное: я хотел бы выразить свою глубочайшую любовь и благодарность моим любимым родителям за то, что они неограниченно поддерживали меня во время моего обучения в Технологическом университете Малайзии в течение этих четырех лет
7 v РЕЗЮМЕ В этом документе сообщается об исследовании возобновляемых источников энергии с использованием HOMER и Программное обеспечение Solar Advisor Model в жилом районе.Это исследование включает фотоэлектрические, ветряные турбины и системы, подключенные к жилой сети в Малайзии. Проект выполняется путем анализа системы с использованием HOMER для гибридных систем и фотоэлектрических систем, подключенных к сети, с использованием модели Solar Advisor. Сравниваются различные типы использования технологий для оптимизации с учетом общей чистой приведенной стоимости и общего времени окупаемости. Всего будет использовано 9 фотоэлектрических модулей с выходной мощностью 175 Вт на модуль, инвертор мощностью 1,67 кВт. Поскольку в Малайзии низкая скорость ветра, была выбрана специальная пластиковая ветряная турбина от Motorwave.Энергия, альтернативная жилью в Малайзии, принесет много пользы, например, экологически безопасна и решит проблему истощения запасов нефти и газа.
8 vi ABSTRAK Kertas ini menyatakan pembelajaran tenaga pembaharuan dengan menggunakan perisian komputer HOMER dan Solar Advisor Model di Kawasan perumahan. Pembelajaran ini termasuk fotovoltaik, turbin angin dan bersambung dengan rangkaian talian elektrik di kawasan perumahan di Malaysia. Projek ini dilengkapkan dengan analysis terhadap system hibrid dengan menggunakan HOMER and fotovoltaik dengan Solar Advisor Model.Pelbagai jenis teknologi ян дигунакан далам проект ini akan dibandingkan Untuk Mencapai keadaan optimun dengan mengambil kira Jumlah Kos Kini Untung Bersih дан Jumlah Masa Bayar Balik. Jumlah 9-ти модульный фотоэлектрический генератор мощностью 175 Вт на каждый модуль для каждого модуля в яндексе 1,67 кВт akan digunakan. Disebabkan Malaysia mempunyai halaju angin янь rendah, maka suatu plastik yang dibuat khas dari Motorwave digunakan. Tenaga gantian yang digunakan dikawasan perumahan mempunyai beberapa faedah sepertimbawa mesra alam dan menyelesaikan masalah kekurangan petroleum dan gas semulajadi.
9 vii СОДЕРЖАНИЕ НАЗВАНИЕ ГЛАВЫ СТРАНИЦА ДЕКЛАРАЦИЯ ПОСВЯЩЕНИЕ ПОДТВЕРЖДЕНИЕ РЕФЕРАТ РЕЗЮМЕ СОДЕРЖАНИЕ СПИСОК ТАБЛИЦ СПИСОК ЦИФРОВ СПИСОК СОКРАЩЕНИЙ СПИСОК ПРИЛОЖЕНИЙ ii iii iv v vi vii x x xii xv xvi 1 ВВЕДЕНИЕ Краткое содержание задачи Краткое содержание задачи Краткое содержание задачи Работа 6 2 ОБЗОР ЛИТЕРАТУРЫ Введение Гибридная система 9
10 viii Фотоэлектрическая система Ветровая энергетическая система, подключенная к сети Программное обеспечение HOMER Введение Моделирование Оптимизация Анализ чувствительности Модель Solar Advisor (SAM) Введение Моделирование 22 3 МЕТОДОЛОГИЯ Введение Процедура проектирования гибридной системы с использованием фотоэлектрической системы HOMER Design использование Solar Advisor Model 31 4 СБОР ДАННЫХ Введение Фотоэлектрические данные Данные инвертора Данные фотоэлектрического массива Данные ветряных турбин Данные солнечных ресурсов Данные о ветровых ресурсах Данные о ресурсах Финансовые данные Данные о затратах Данные о загрузке 45
11 ix 4.11 Данные о выбросах 45 5 РЕЗУЛЬТАТ И ОБСУЖДЕНИЕ Введение Результат, смоделированный с помощью системы электросетей HOMER Система электросети – ветряная турбина Система электросети – фотоэлектрическая система Система электросети – фотоэлектрическая ветровая турбина Срок окупаемости Годы Результат, моделируемый с помощью модели Solar Advisor 68 6 ЗАКЛЮЧЕНИЕ И РЕКОМЕНДАЦИЯ Заключение Рекомендация 75
12 x СПИСОК ТАБЛИЦ ТАБЛИЦА № НАЗВАНИЕ СТРАНИЦЫ 1.1. Диаграмма Ганта расписания семестра. Диаграмма Ганта расписания семестра. Монокристаллические, поликристаллические и 13 аморфных модулей.1 Выходная мощность в соответствии со скоростью ветра Малайзия Данные о солнечных ресурсах Малайзия, скорость ветра Mersing Данные о затратах Чистые текущие затраты и годовые затраты для 48-й сетевой системы 5.2 Электрическая информация для сетевой системы Ежемесячная закупленная энергия, чистые закупки 50 и плата за электроэнергию для сетевой системы 5.4 Выбросы загрязняющее вещество для сетевой системы. Чистые текущие затраты и годовые затраты для сетевой системы 52 5.6. Электрическая информация для сети-ветроэнергетической системы 52. 5.7 Данные гибридной моторной ветровой турбины для сетевой ветровой турбины 53. 5.8 Ежемесячная приобретенная энергия, чистые закупки и 54 платы за электроэнергию для системы сетка-ветроэнергетика 5.9 Выбросы загрязняющих веществ для системы электросеть-ветряная турбина 54
13 xi 5.10 Чистая текущая стоимость и годовая стоимость 56 сетевой фотоэлектрической системы 5.11 Электрическая информация для сети-фотоэлектрической системы 57 5.12 Данные фотоэлектрической системы для сети-фотоэлектрической системы Данные преобразователя для сети-фотоэлектрической системы Ежемесячная закупленная энергия, чистые закупки и плата за электроэнергию 59 для фотоэлектрической сети-сети 5.15 Выбросы загрязняющих веществ для энергосистемы-фотоэлектрической системы 60 5.16 Чистая текущая стоимость и годовая стоимость 61-сетевой фотоэлектрической-ветровой турбины 5.17 Электрическая информация для сети-фотоэлектрической 62-ветровой турбины 63 турбинная система 5.19 Данные ветровой турбины для сети-фотоэлектрической-ветровой 64 турбинной системы 5.20 Данные преобразователя для сетевой-фотоэлектрической-ветровой турбины 65 Система 5.21 Ежемесячная закупленная энергия, чистые закупки и 65 сборов за энергию для сети-фотоэлектрической-ветровой турбины 5.22 Выбросы загрязняющих веществ для сетевой фотоэлектрической системы с 66 ветровыми турбинами 5.23 LCOE для SAM Годовой объем производства 70
14 xii СПИСОК ЦИФР. НАЗВАНИЕ СТРАНИЦЫ 1.1 Обзор проекта Как солнечный свет преобразуется в электричество Схематические диаграммы некоторых микросистем 18 типов, которые модель HOMER может моделировать 2.3 Категоризированный список результатов оптимизации Блок-схема методологии Пустая схематическая диаграмма Список компонентов в HOMER HOMER отображает нагрузку и компонент на 28 схема 3.5 Ресурсы солнечной энергии, ветра и другие параметры Входные данные солнечных ресурсов Входные ресурсы ветровых ресурсов Входные данные Технологии, рынок и применение Куала-Лумпур, Малайзия Климатические данные Ставки коммунальных услуг Конфигурация финансовой системы Массив фотоэлектрических модулей Инвертор 35
15 xiii 3.17 Результат затрат Кривая инвертора фотоэлектрической кривой Малайзия Результат оптимизации графика солнечных ресурсов Сводка денежных потоков для сетевой системы Среднемесячное производство электроэнергии для сетевой системы 49 5.4 Сводка денежных потоков для системы сеть-ветряная турбина Среднемесячное производство электроэнергии для сети 53-ветровая турбина 5.6 Мощность гибридной ветряной турбины для сети-ветроэнергетической системы 53 5.7 Сводка денежных потоков для сети-фотоэлектрической системы Среднемесячное производство электроэнергии для 57-й сети -фотоэлектрическая система 5.9 Фотоэлектрическая мощность для сети-фотоэлектрической системы Выходная мощность инвертора для сетевой-фотоэлектрической системы Сводка денежных потоков для сети-фотоэлектрической-ветроэнергетической системы 61 5.12 Среднемесячное производство электроэнергии для сети 63 -фотоэлектрическая-ветроэнергетическая система 5.13 Выходная мощность фотоэлектрической системы для сети-фотоэлектрической ветряной турбины 63 5.14 Выходная мощность гибридной ветряной турбины для сети 64-фотоэлектрическая-ветряная турбина
16 xiv 5.15 Выходная мощность инвертора для сети-фотоэлектрической-ветровой 65 турбинной системы 5.16 LCOE (реальная) и LCOE (номинальная) Годовая производственная стоимость с накоплением столбцов Ежемесячная выходная мощность постоянного тока Ежемесячная выходная мощность переменного тока Среднесуточный профиль для мощности переменного тока, кВт 72
17 xv СПИСОК СОКРАЩЕНИЙ SAM: Solar Advisor Model PV: Photovoltaic NREL: Национальная лаборатория возобновляемой энергии NPC: Net Текущая стоимость NPV: Чистая приведенная стоимость LCOE: Приведенная стоимость энергии O&M: Эксплуатация и обслуживание CSP: Концентрация солнечной энергии AC: Переменный ток DC: Постоянный ток Вт: Ватт BOS: Баланс системы
18 xvi СПИСОК ПРИЛОЖЕНИЙ ПРИЛОЖЕНИЕ ABCDEF НАЗВАНИЕ SHARP NT 175U1 БАЗА ДАННЫХ KACO BLUEPLANET 150XI БАЗА ДАННЫХ MOTORWAVE W IND TURBINE DATABASE ELECTRICITY TARRIF HOMER RESULT РЕЗУЛЬТАТ МОДЕЛИ SOLAR ADVISOR
19 1 ГЛАВА 1 ВВЕДЕНИЕ 1.0 Введение В настоящее время преобразование постоянного тока в постоянное очень важно в электронных приложениях, таких как сотовые телефоны и портативные компьютеры, и становится важным во все более и более широких приложениях. Эта схема преобразования постоянного тока в постоянный классифицируется как импульсный источник питания (SMPS). Метод SMPS более эффективен до 98%, чем линейное регулирование напряжения, при котором нежелательное напряжение рассеивается в виде тепла. В силовой электронике преобразователь постоянного тока в постоянный реализован как трансформатор постоянного тока для преобразования нерегулируемого постоянного напряжения в регулируемое постоянное напряжение на выходе.Входящий источник обычно выпрямляется переменным током напрямую с помощью диодной цепи или постоянным током от батареи, а затем постоянное напряжение преобразуется в желаемое значение с помощью преобразователя постоянного тока. Многие электронные схемы работают на нескольких разных уровнях напряжения. Используя метод преобразования постоянного тока в постоянный, удобно преобразовывать энергию из одного источника, а не получать ее от множества разных источников. Обычно используются три основные топологии импульсных источников питания: понижающая, повышающая и понижающая-повышающая. Понижающий преобразователь также известен как понижающий преобразователь, повышающий преобразователь известен как повышающий преобразователь, а понижающий-повышающий преобразователь – это каскадное соединение понижающего и повышающего преобразователей.Понижающий-повышающий преобразователь может работать как понижающий преобразователь во время движения двигателя и как повышающий преобразователь во время операции регенерации.
20 2 На практике существует несколько методов управления, которые использовались для проектирования импульсных источников питания, таких как управление в режиме напряжения (vmc), управление в режиме тока (cmc) и управление в скользящем режиме. Самый популярный метод управления, выбираемый в настоящее время в промышленности, – это текущий режим управления (CMC). Управление в токовом режиме имеет два типа: управление в режиме пикового тока (PCMC) и управление в режиме среднего тока (ACMC).Метод управления в режиме напряжения прост, имеет хорошую помехоустойчивость, но трудно контролировать синусоидальные помехи в источнике. Управление в токовом режиме, концепция двухконтурного управления развивалась для решения этой проблемы. Широтно-импульсная модуляция (ШИМ) обычно используется в качестве контроллера в импульсных схемах питания. Схема широтно-импульсной модуляции (ШИМ) используется для преобразования выходного сигнала усилителя с компенсированной ошибкой в коэффициент заполнения. Изменяя рабочий цикл, среднее выходное напряжение изменяется и определяет, что преобразователи работают либо в режиме непрерывного тока (CCM), либо в прерывистом режиме (DCM).Обычно для генерации прямоугольного импульса для управления силовым переключающим транзистором выбирается микросхема ШИМ-контроллера. Преимущества использования микросхемы ШИМ-контроллера обусловлены тем, что она совместима с топологиями режима напряжения или тока. Кроме того, он также совместим с различными топологиями импульсных источников питания, такими как понижающий преобразователь, повышающий преобразователь и понижающий-повышающий преобразователь. 1.1 Постановка проблемы Существует множество методов, которые можно использовать для генерации ШИМ. Обычно для высокочастотных импульсных преобразователей выбирается ИС ШИМ-контроллера.Из наблюдений через тезисы и задания, которые были выполнены ранее, можно заметить, что микросхема ШИМ-контроллера UC3825 в основном используется студентами UTM, особенно при проектировании преобразователя постоянного тока в постоянный ток
21 3. Большинство пользователей знают только, что эта ИС может применяться для генерации ШИМ, но не понимают фактическую рабочую часть и характеристики этой ИС. Проведя анализ этой ИС, использование этой ИС может стать проще, и соответствующая информация об этой ИС не зависит только от таблицы данных.Для управления преобразователем постоянного / постоянного тока можно использовать несколько методов, таких как управление в режиме напряжения (VMC), управление в режиме тока (CMC) и управление в скользящем режиме. VMC – самый простой метод управления, но он не может исправить какие-либо помехи или изменения, пока они не обнаружены на выходе. Для решения этой проблемы было разработано управление в режиме пикового тока, но оно имеет такую проблему, как плохая помехоустойчивость, требуется компенсация наклона и погрешность от пика до среднего тока. Наконец, было обнаружено, что управление средним текущим режимом позволяет избежать всех проблем, упомянутых выше, чтобы получить лучшую производительность при преобразовании постоянного тока в постоянный.1.2. Цель. В целом, тезис преследует три цели. Во-первых, были изучены и проанализированы характеристики и особенности высокоскоростного ШИМ-контроллера UC3825, чтобы упростить использование этой ИС в будущем. Во-вторых, для управления понижающим преобразователем с помощью метода управления в режиме среднего тока и моделирования схемы с помощью программного обеспечения P-Spice. Наконец, реализуйте схему понижающего преобразователя в аппаратном обеспечении. 1.3 Объем работы Эта диссертация будет посвящена анализу характеристик и свойств высокоскоростной микросхемы ШИМ-контроллера, UC3825, и генерации ШИМ с помощью этой ИС.Управляйте понижающим преобразователем
22 4, используя метод управления в режиме среднего тока в качестве контроллера обратной связи. Программное обеспечение P-spice будет использоваться для анализа конструкции схемы понижающего преобразователя. Наконец, схема понижающего преобразователя будет реализована в аппаратном обеспечении. Компоновка печатной платы разработана с помощью программы PROTEL DXP. 1.4 Методология Во-первых, проводится обзор литературы, чтобы получить общее представление об этом проекте. После этого изучите базовые знания о прерывателе, теории понижающего преобразователя, управлении источником питания и усреднении в пространстве состояний, методе управления преобразователем постоянного тока, характеристике UC3825 и других.Затем разрабатывается схема понижающего преобразователя, использующая режим управления средним током. Характеристики и особенности UC3825 будут изучены и проанализированы. Схема будет смоделирована с помощью программного обеспечения P-Spice. После моделирования схема будет реализована в аппаратном обеспечении. Компоновка печатной платы будет разработана с использованием PROTEL DXP в соответствии со спецификацией. Наконец, проводится тестирование оборудования и устранение неисправностей. Результат аппаратного обеспечения будет сравниваться с результатом моделирования. 1.5 Краткое содержание Диссертация была разделена на 5 глав, как показано ниже: Глава 1: Введение В этой главе дается общая информация о преобразователе постоянного тока, особенно в понижающем преобразователе.Кроме того, в этой главе была представлена организация диссертации.
23 5 Глава 2: Обзоры литературы Обзоры литературы в основном содержат все базовые знания, которые могут помочь в завершении этого проекта, такие как понижающий преобразователь, метод управления преобразователем постоянного тока и конструкция контроллера мощности. Глава 3: Методология Обычно в этой главе описываются процедуры, подходы и программное обеспечение для выполнения этого проекта. Эта глава разделена на несколько частей, таких как проектирование силового каскада, проектирование контура управления, практический выбор компонентов и реализация аппаратного обеспечения. Глава 4: Результаты и анализ. После теоретических и расчетных подготовительных работ их необходимо проверить с помощью моделирования.Результаты тестирования оборудования сравнивались с результатами моделирования. Устранение неисправностей и исправление должны выполняться для соответствия желаемой спецификации. На основе результатов будет проведено некоторое обсуждение и анализ. Глава 5: Заключение Заключение всего проекта было представлено в последней главе.
24 6 ГЛАВА 2 ОБЗОР ЛИТЕРАТУРЫ 2.1 Теория понижающего преобразователя Самый простой способ снизить постоянное напряжение до желаемого уровня – использовать метод делителя напряжения.Проблемы, с которыми сталкиваются разработчики источников питания при применении метода делителя напряжения, вызваны по своей сути неэффективностью, большими потерями энергии в виде тепла и отсутствием регулирования выходного напряжения. Понижающий преобразователь разработан, чтобы избежать этой проблемы, и может быть очень эффективным до 95% для интегральной схемы. Выходное напряжение понижающего преобразователя всегда меньше входного напряжения той же полярности и не изолировано от входа. V L L V s C R V o Рисунок 2.1: Базовая схема понижающего преобразователя Рисунок 2.1 показана базовая схема понижающего преобразователя. Ссылаясь на рисунок 2.1, анализ понижающего преобразователя начинается со следующего предположения:
25 7 i) Схема всегда работает в установившемся режиме. ii) Ток индуктора всегда положительный (непрерывный). iii) Емкость конденсатора очень велика, чтобы поддерживать постоянное выходное напряжение. iv) Период переключения равен T: время включения выключателя – DT, время открытия – (1-D) T. v) Все компоненты идеальны.Большинство преобразователей предназначены для работы в режиме постоянного тока. Понижающий преобразователь работает просто за счет использования двух переключателей (обычно транзистора и диода) для управления катушкой индуктивности. Он чередуется между подключением индуктора к источнику напряжения для хранения энергии и разрядом энергии индуктора в нагрузку. Конденсатор используется для ограничения выходных пульсаций напряжения для получения более похожего на выход постоянного тока. Включено – состояние DC O ff – Состояние DC Рисунок 2.2: Состояние включения и выключения понижающего преобразователя Рассмотрим рисунок 2.2, показанный выше, когда переключатель находится в состоянии ВКЛ, диод размыкает цепь, потому что он имеет обратное смещение, и ток будет течь через индуктивность и нагрузку. Напряжение на катушке индуктивности V L = V i V o. Ток через катушку индуктивности увеличивается линейно. Когда переключатель находится в выключенном состоянии, диод имеет короткое замыкание из-за прямого смещения. Напряжение на катушке индуктивности становится V L = V o. Ток через катушку индуктивности уменьшается. Понижающий преобразователь считается работающим в непрерывном режиме, если ток, I L, проходящий через катушку индуктивности, никогда не падает до нуля (положительного значения) во время цикла коммутации.
26 Состояние переключателя Toff на 8 тонн ВКЛ ВЫКЛ ВКЛ t Напряжение Vo t V L Ток I L 0 D.T T t Рисунок 2.3: Изменение напряжений и токов во времени в идеальном понижающем преобразователе, работающем в непрерывном режиме. Уравнение энергии, запасенной в катушке индуктивности, L: E 1 2 = 2 L I L (2.1) Из рисунка 2.3 выше видно, что энергия, запасенная в катушке индуктивности, увеличивается во время включения и уменьшается в состоянии выключения. Индуктор используется для передачи энергии от входа к выходу преобразователя.Напряжение на катушке индуктивности L равно di V = LLL dt (2.2)
27 9 Когда VL = V i V o во время включения и VL = V o во время выключенного состояния, ток через катушку индуктивности во включенном состоянии определяется как: ΔI Lon = t on 0 VL dt = L (VV). Аналогично, уменьшение тока во время выключенного состояния определяется как: i L ot on (2.3) ΔI Loff = t off 0 VL L Vot dt = L выкл. (2.4) Преобразователь должен работать в установившемся режиме, чтобы ток в конце цикла коммутации был таким же, как и в начале.Таким образом, чистый ток изменения через катушку индуктивности за один период равен нулю. Следовательно, ΔI + ΔI = 0 (2.5) Lon Loff Перепишите из приведенных выше уравнений: (VV) i L ot on Vot L off = 0 (2.6) Из рисунка 2.3 выше можно заметить, что желтая поверхность и Δ I Lon имеют вид пропорциональна площади Δ I Loff пропорциональна площади оранжевой поверхности. Все эти поверхности определяются кривой напряжения индуктора (красная). Поскольку эти поверхности можно рассматривать как прямоугольную форму, площади можно найти с помощью уравнения: t (V V) on i o для желтого прямоугольника и в выключенном состоянии, эти площади должны быть равны.t V для оранжевого прямоугольника. Для устойчивого Из рисунка 2.3 выше видно, что t on = DT и = T DT. D определяется t off как рабочий цикл и имеет диапазон от 0 до 1. Это дает следующее уравнение: (VV) DT V (T DT) = 0 ioo (2.7)
28 10 Перепишите уравнение, приведенное выше: V 0 = DV i (2.8) Таким образом, рабочий цикл D может быть получен из следующего уравнения: V o D = (2.9) V Из приведенного выше уравнения можно отметить, что выходное напряжение зависит от рабочего цикла D и входного сигнала. Напряжение.Если входное напряжение изменяется, выходное напряжение можно регулировать, регулируя рабочий цикл D. i Для достижения устойчивого состояния средний ток конденсатора должен быть равен нулю. Таким образом, средний ток индуктивности такой же, как средний ток в нагрузочном резисторе. IIV o L = R = (2.10) Поскольку изменение тока катушки индуктивности известно из уравнений 2.3 и 2.4, максимальное и минимальное значение тока катушки индуктивности может быть получено как: RI max = IL ΔI + 2 L Vo 1 Vo = + [(1 D) T] R 2 L 1 (1 D) = Vo [+] R 2Lf (2.11) I max = I L ΔI 2 L
29 11 Vo 1 Vo = [(1 D) T] R 2 L 1 (1 D) = Vo [] R 2Lf (2.12) где f – частота переключения в герцах. Поскольку I min, равный 0, является границей между непрерывным и прерывистым режимами, и желаемая частота переключения установлена, L min (1 D) R = (2.13) 2 f 2.2 Методы управления Обычно используются два основных направления методов управления мощностью. для контроля поставщика электроэнергии. Это управление в режиме напряжения (VMC) и управление в режиме тока (CMC).CMC можно разделить на управление в режиме пикового тока (PCMC) и управление в режиме среднего тока (ACMC). Выбирается метод управления в режиме тока, а не в режиме напряжения, поскольку он обеспечивает более быструю динамическую реакцию управления при заданной частоте переключения схемы управления. Управление в режиме среднего тока лучше, чем в режиме пикового тока, поскольку управление в режиме пикового тока имеет плохую помехоустойчивость, требуется компенсация наклона, погрешность от пикового до среднего тока и проблемы топологии. Метод ACMC может контролировать ток в любой ветви цепи и обеспечивает точное управление током, в то время как PCMV может контролировать только ток индуктора.Таким образом, ACMC может избежать и уменьшить все проблемы, встречающиеся с помощью PCMC.
30 Управление в режиме напряжения (VMC) Механизм обратной связи по напряжению известен как управление в режиме напряжения, когда применяется к преобразователям постоянного / постоянного тока. Управление в режиме напряжения широко используется, потому что его легко спроектировать и реализовать, а также устранить помехи на входе опорных сигналов. VMC содержит только один контур обратной связи по выходному напряжению. Метод контура обратной связи автоматически поддерживает точное выходное напряжение независимо от меняющегося входного напряжения и условий нагрузки Vi Power Stage Vo Duty Cycle d (t) Напряжение ошибки модулятора ширины импульса, Ve Error Опорное напряжение усилителя Vref Рисунок 2.4: Блок-схема управления в режиме напряжения. Обращаясь к рисунку 2.4, мы можем видеть, что выходное напряжение обратной связи используется для сравнения с опорным напряжением постоянного тока, V ref. Любая разница или ошибка напряжения будет усилена усилителем ошибки напряжения как напряжение ошибки V E. После этого VE используется для сравнения с пилообразной кривой на широтно-импульсном модулятор (PWM), чтобы получить прямоугольную форму импульса для запуска мощности. переключатель для включения и выключения. Чтобы исправить ошибку напряжения, V E может регулировать рабочий цикл ШИМ, чтобы вывести выходное напряжение Vo равным опорному напряжению V ref.Таким образом, можно сделать вывод, что рабочий цикл пропорционален напряжению ошибки, V E. Чем выше напряжение ошибки, тем дольше переключатель находится во включенном состоянии. Однако у VMC есть несколько недостатков. Любое изменение входного напряжения изменит коэффициент усиления и повлияет на динамику системы. VMC не может исправить любые помехи
31 13 немедленно, пока они не обнаружены на выходе, поскольку помехи задерживаются по фазе индуктором и конденсатором до выхода Управление в токовом режиме (CMC) Управление в режиме пикового тока (PCMC) Режим тока Управление представляет собой двухконтурную систему обратной связи, как показано на рисунке 2.6 ниже. Двухконтурная система обратной связи состоит из внутреннего контура управления током и внешнего контура управления напряжением. Принцип двухконтурной обратной связи заключается в том, что при слишком низком выходном напряжении преобразователь может увеличить ток индуктора для регулирования выходного напряжения. КМЦ может работать как в непрерывном, так и в прерывистом режиме проводимости. Целью разработки этого внутреннего контура является управление средним по пространству состояний током катушки индуктивности, но на практике мгновенный пиковый ток катушки индуктивности является основой для управления.Ток катушки индуктивности в большинстве преобразователей постоянного / постоянного тока дает представление о входной энергии без дополнительной задержки в выходном фильтре. Он имеет тенденцию давать лучшую динамику по сравнению с одним только VMC. Ток индуктора можно использовать в качестве переменных обратной связи и использовать для изменения процесса ШИМ. КМЦ в определенных пределах обладает хорошими эксплуатационными свойствами. Увеличение опорного напряжения V ref напрямую увеличивает рабочий цикл и ток. Увеличение входного напряжения приведет к уменьшению рабочего цикла без изменения выходного напряжения.Однако, если рабочий цикл превышает 50%, возникнет нестабильность. Для PCMC мгновенный пиковый ток катушки индуктивности используется в качестве формы кривой нарастания для сравнения с напряжением ошибки, V E из-за тока катушки индуктивности имеет треугольную форму, как и несущая ШИМ. Это можно сделать, предоставив синхронизирующие часы отдельно.
32 14 L Нагрузка привода затвора S LATCH R PWM Verror E / A Рисунок 2.5: Схема и форма сигнала PCMC На рисунке 2.5 показано сравнение выходного напряжения с опорным напряжением постоянного тока V ref на усилителе ошибки напряжения.Импульс, производимый часами, заставляет главный выключатель включаться путем установки защелки. Ток катушки индуктивности начинает нарастать, и компаратор проверяет взаимосвязь между током катушки индуктивности и сигналом ошибки напряжения. Защелка находится в состоянии СБРОС, а выключатель питания выключается, когда эти два сигнала совпадают после сравнения. Напряжение ошибки V E используется как эталон для максимального тока катушки индуктивности. Однако измерение и управление пиковым током индуктивности создает много серьезных проблем, таких как плохая помехоустойчивость, необходимость компенсации крутизны и ошибки пикового и среднего тока.Эта токовая петля имеет низкий коэффициент усиления и поэтому не может исправить недостатки, отмеченные выше. Управление в режиме тока (CMC) Управление в режиме среднего тока (ACMC) Метод управления в режиме среднего тока сочетает в себе помехоустойчивость и эффективность управления в режиме напряжения с стабильность и рабочие характеристики
33 15 CMC. Метод управления в режиме среднего тока можно использовать для определения и управления током в любой ветви цепи. Он может точно контролировать входной и выходной ток.Метод ACMC может решить те проблемы, с которыми сталкиваются VMC и PCMC, путем введения в токовую петлю интегрирующего усилителя ошибки тока (CA) с высоким коэффициентом усиления. По сравнению с методом PCMC, коэффициент усиления может быть намного больше на более низкой частоте, а частота кроссовера коэффициента усиления токовой петли, fc, может оставаться такой же. Таким образом, для ACMC компенсация наклона не требуется, а помехозащищенность отличная. L Vin Vo Gate Drive C Нагрузка Cfp Cfz R1 _ Vs Vco PWM + Rf _ CA + Vcp Rs VA Рисунок 2.6: Схема и форма сигнала ACMC Рассмотрим рисунок 2.6, фактический ток индуктора измеряется через резистор R и сравнивается с желаемым уровнем тока, установленным внешним контуром напряжения. Текущая ошибка усиливается СА, усилителем текущей ошибки. Выходной сигнал CA сравнивается с пилообразной кривой на компараторе PWM, чтобы сгенерировать требуемую продолжительность включения для поддержания выходного напряжения на фиксированном уровне. Управляющее напряжение V co сравнивается с линейной пилообразной кривой фиксированной частоты V s для получения переменного рабочего цикла, который управляет силовым переключающим транзистором.
34 Конструкция контроллера с широтно-импульсной модуляцией (ШИМ) – UC3825 Обычно для высокочастотных импульсных преобразователей обычно используется ИС высокоскоростного ШИМ-контроллера. Используя микросхему ШИМ-контроллера в конструкции преобразователя постоянного тока, можно минимизировать компонент схемы и улучшить характеристики всей схемы. Основная функция этого контроллера IC используется для создания прямоугольного импульса для включения или выключения транзистора переключения мощности. UC3825, один из типов микросхем высокоскоростного ШИМ-контроллера, производится Texas Instruments.Микросхема ШИМ-контроллера семейства UC3825 предназначена для использования в высокочастотных импульсных источниках питания. Конструкция этой ИС может минимизировать задержки распространения сигнала через компараторы и логические схемы, в то же время максимизируя полосу пропускания и скорость нарастания сигнала усилителя ошибки. Это разработано для совместимости с системой VMC или CMC. Он подходит для различных переключающих преобразователей, таких как повышающий, понижающий, обратный, прямой, полный мост, полумостовой и двухтактный преобразователи с возможностью прямой подачи входного напряжения.Практические рабочие частоты переключения составляют до 1 МГц, а максимальный контроль рабочего цикла – до 85%. В основе схем управления среднетоковым режимом лежат усилители. Усилитель ошибки, используемый в этой ИС, представляет собой усилитель ошибки с широкой полосой пропускания и используется в качестве регулятора токовой петли. Внутри микросхемы встроена схема защиты. Схема защиты включает в себя компаратор ограничения тока с порогом 1 В, TTL-совместимый порт отключения и вывод плавного пуска, который будет использоваться в качестве фиксатора максимального рабочего цикла.Логика полностью заблокирована, чтобы обеспечить работу без дрожания и запретить несколько импульсов на выходе. Секция блокировки при пониженном напряжении
35 17 с гистерезисом 800 мВ обеспечивает низкий пусковой ток. Во время блокировки из-за пониженного напряжения выходы имеют высокий импеданс. 2.4 Теория генерации сигнала широтно-импульсной модуляции RAMP OSC + V Vref Vramp Vswitch + Vout Vramp Verror Verror Vswitch Рисунок 2.7: Компаратор PWM Наиболее распространенным методом управления является использование широтно-импульсной модуляции (PWM) при проектировании преобразователя постоянного тока.Ссылаясь на рисунок 2.7, когда образец выходного напряжения, V o представляет собой обратную связь для сравнения с опорным напряжением, V ref, небольшой сигнал ошибки, V error будет получен, если есть разница между V o и V ref. . Этот небольшой сигнал ошибки сравнивается с пилообразными сигналами пилообразного изменения, Vramp, которые генерируются генератором пилообразного изменения. Компаратор будет генерировать импульсы фиксированной частоты с переменным рабочим циклом, которые используются для управления транзистором переключателя мощности. Рабочий цикл можно варьировать, изменяя значение v error.
36 Конструкция контура управления Импульсный источник питания (SMPS) использует обратную связь с обратной связью для достижения проектных целей по регулированию линии и нагрузки и динамической реакции. Обычно петлю обратной связи SMPS можно описать в терминах моделирования слабого сигнала переменного тока. Проблема этого метода заключается в том, что широтно-импульсный модулятор и схема переключения мощности не являются линейными элементами, это может быть решено с помощью метода усреднения в пространстве состояний на частотах ниже частоты переключения f s.Для метода управления в режиме среднего тока (ACMC) необходимы две системы контура обратной связи: внутренний контур управления током и внешний контур управления напряжением. Контур управления внутренним током предназначен для определения реакции на изменения входного напряжения, а контур управления внешним напряжением используется для определения реакции на изменение тока нагрузки. В таблице ниже показана передаточная функция для ACMC в методе усреднения в пространстве состояний. Таблица 2.1: Передаточная функция для преобразователя ACMC iˆ Ḽ d vˆ iˆ o L Buck V g R (1 + src) L 1+ s (+ rc) + s R 2 LC R (1 + src) 1+ src, где R = нагрузка сопротивление, r = ESR конденсатора, V g = источник входного напряжения постоянного тока. Контур обратной связи будет колебаться при выборе правильной частоты.Эта частота определяется на основе коэффициента, который равен единице, а полное фазовое отставание – 360º. Чтобы разработать стабильный контур обратной связи, необходимо выполнить несколько критериев.
37 19 Обычно стабильность контура обратной связи обычно определяется запасом по фазе и запасом по усилению. Значение запаса по фазе можно получить из графика Боде путем измерения разницы между 180 ° и фактической фазой, когда коэффициент усиления достигает единичного усиления, а запас по усилению представляет собой разность между единичным усилением (ноль дБ) и фактическим усилением, когда фаза достигает 180º.Обращаясь к рисунку 2.8 ниже, мы видим, что в основном конструкция контура обратной связи может быть разделена на две части: часть обработки мощности (модулятор или объект) и усилитель ошибки. Функция обработки мощности принимает управляющий сигнал в качестве входа и выводит переменную, которую нужно контролировать, и усилитель ошибки используется для сравнения выборки контролируемого выхода с эталонами и усиливает различия между ними, наконец, отправляет ошибку обратно в модулятор или установки через Обратная связь. МОДУЛЯТОР + ЦЕПЬ УПРАВЛЕНИЯ Zf Zi R УСИЛИТЕЛЬ смещения Vref Рисунок 2.8. Контур управления с обратной связью Первым шагом в разработке контура обратной связи является определение передаточной функции блока обработки мощности по графику Боде. График Боде можно определить как график зависимости коэффициента усиления и сдвига фазы без обратной связи от частоты. Второй шаг – это общая частота единичного усиления контура и желаемый запас по фазе. Теоретически подходящий диапазон для
38 20 запаса по фазе составляет от 45 до 75. Выбранные более низкие запасы по фазе, такие как 45, могут дать лучший переходный отклик при выходном импедансе и за счет пика передаточной функции с замкнутым контуром, но выбранные более высокие запасы по фазе, такие как например, 75 может дать минимальный пик выходного импеданса и передаточные функции с плоским замкнутым контуром.Таким образом, можно выбрать наиболее подходящее желаемое значение полей около 60º. Наконец, необходимо разработать компенсацию усилителя ошибки, которая имеет коэффициент усиления, обратно пропорциональный усилению блока обработки мощности на желаемой частоте кроссовера, а сумма фазовых лагов модулятора и усилителя плюс требуемый запас по фазе равняется 360. Кроме того, производительность усилителя ошибки можно оптимизировать, максимизируя усиление контура на частотах ниже кроссовера и минимизируя усиление контура на частотах выше кроссовера.Если все эти соображения могут быть соблюдены, можно улучшить переходные характеристики, подавление помех и помехоустойчивость системы. C2 R2 C1 IN R1 Rbias _ + Out Vref Рис. 2.9: Принципиальная схема общего усилителя типа 2 Обычно можно использовать три типа усилителя ошибки: усилитель типа 1, усилитель типа 2 и усилитель типа 3. На рисунке 2.9 показан общий усилитель типа 2. В этом проекте будет использоваться метод усилителя PI Type 2. ПИ-регулятор передает ошибку и интеграл ошибки на установку, чтобы уменьшить установившуюся ошибку.
39 21 Этот усилитель имеет два полюса: один в исходной точке, а другой – в паре нулевых полюсов. Для справки мы можем назвать это усилителем типа 2. Максимальное усиление может быть получено от усилителя типа 2, потому что он состоит только из одного нуля. Ноль и полюс располагаются симметрично относительно желаемой частоты кроссовера контура. Коэффициент усиления усилителя примерно равен отношению R2 к R1. Смещение резистора R, показанное на рисунке 2.9, не влияет на усиление, но используется для регулировки значения установившегося состояния выхода.R2, а не C1 подключен к суммирующему узлу усилителя, так что любой датчик на переходе R2-C1 шунтируется на низкоомный выход усилителя. C2 охватывает комбинацию R2-C1, а не размещается через R2, так что высокочастотные токи, которые он предназначен для переноса, не должны проходить через C1. Обычно C1 намного больше, чем C2.
40 22 ГЛАВА 3 МЕТОДОЛОГИЯ 3.0 Процедура проектирования В этом разделе подробно описаны способы выполнения этого проекта.Этот проект начинается с изучения всей связанной информации, чтобы получить общее представление об этом проекте, и соответствующая информация обсуждалась в первой главе обзора литературы. Характеристики микросхемы высокоскоростного ШИМ-контроллера UC3825 будут изучены и проанализированы. После этого следующим шагом будет проектирование состояния питания, контура управления и значения контроллера. Затем будет проведено моделирование с использованием программного обеспечения P-Spice для проверки результатов между теоретическими расчетами и моделированием. Если результаты совпадают, реализация оборудования начнется с проектирования схемы с использованием программного обеспечения PROTEL DXP.PROTEL DXP – это компьютерное программное обеспечение для проектирования схем, позволяющее реализовать электронный компонент на печатной плате. Наконец, оборудование будет устранено и протестировано для решения проблем, возникающих во время внедрения оборудования.
41 Конструкция силового каскада В таблице 3.1 ниже показаны спецификации понижающего преобразователя, установленные в этом проекте. Таблица 3.1: Технические характеристики понижающего преобразователя Входное напряжение, V i Выходное напряжение, V o Выходной ток, I o Частота переключения, f s В 5 В A 50 кГц Рабочий цикл рассчитывается с использованием уравнения 2.9, VD = V oi D максимум при входном напряжении 10 В, минимум D при входном напряжении 20 В, D = максимум D = минимум 5 10 = = 0,25 Значение нагрузки R рассчитывается с использованием уравнения IILR = Vo R =, IR = I o VR = 0 IR
42 24 R максимум, когда I o минимален, R минимум, когда I o максимальный, R = max = 10 Ом 5 R min = 5 = 1 Ом Предположим, что понижающий преобразователь работает при постоянном токе режима (CCM), значение L min, рассчитывается с использованием уравнения 2.13, LL min min (1 D) R = 2 f = (1 Dmin) Rmax 2 fs (1 0.25) (10) = 2 (50 кОм) = 75 мкГн, где L min – минимальное значение индуктивности, необходимое для CCM. Конденсатор всегда предполагался очень большим, чтобы поддерживать постоянное выходное напряжение, а пульсации выходного напряжения предполагались достаточно малыми, чтобы сделать выход более похожим на постоянный ток. Емкость конденсатора рассчитывается по формуле: C min 1 D = max (2R f esr min s D, 2R max esr = max (, 2 (0,05) (50 кОм) fs) 0,5) 2 (0,05) (50 кОм) ΔV предположим o = 0,01, V 0 = max (150 мкФ, 100 мкФ)
43 25 R esr ΔVo fs LV (1 Dmin) o (0.01) (50k) (75u) Таким образом, выбрано C = 150uF. 0,05 Ом. 3.2 Практический выбор компонентов Аппаратное обеспечение этого проекта разделено на два этапа: проектирование силового каскада и проектирование каскада контроллера. Выбор и функция каждого компонента, выбираемого для завершения аппаратного обеспечения, обсуждались ниже: Конструкция силового каскада На основе вычислений, сделанных выше, значение и тип компонента, такого как переключатель мощности, силовой диод, выходной конденсатор, выходная индуктивность и нагрузка. выбраны. я. Выключатель питания При проектировании силового каскада для схемы импульсного источника питания (SMPS) требуется выключатель питания, который функционирует как переключатель для включения и выключения схемы.Тип выключателя питания, рассматриваемый в этом проекте, – силовой MOSFET. MOSFET – это устройство, управляемое напряжением, которое имеет простой привод затвора по сравнению с биполярным переходным транзистором (BJT), который является устройством, управляемым током. Кроме того, полевой МОП-транзистор power
44 26 имеет высокое напряжение пробоя, что делает его пригодным для использования в высокочастотных приложениях, а диод корпус-сток полезен при ограниченных токах свободного хода. Существует два типа силовых полевых МОП-транзисторов: р-канальный полевой МОП-транзистор и п-канальный полевой МОП-транзистор.Основное различие между этими двумя полевыми МОП-транзисторами – это конструкция схем управления затвором и сток-исток на резисторе R DS (включен). Поскольку переключатель мощности должен действовать очень быстро во время переключения, чтобы избежать чрезмерного рассеивания мощности, рассматривается n-канальный MOSFET из-за его низкого значения R DS (on), чтобы уменьшить потери мощности переключения и может упростить конструкцию привода затвора. . напряжение, ток.Кроме того, требуемый полевой МОП-транзистор должен иметь пробой сток-исток V BR) DSS (номинальное значение выше максимального входного напряжения и максимальное значение ID стока (макс), по крайней мере, в два раза превышающее максимальный выходной ток силового каскада .Во-первых, поэтому был выбран n-канальный MOSFET IRF540N по нескольким причинам. V BR) DSS (номинал IRF540N составляет 100 В, что больше, чем максимальное входное напряжение, которое составляет 20 В. Далее, номинальное значение ID (макс.) Составляет 33 А, что намного больше, чем максимальный выходной ток. Кроме того, значение R DS (включен) очень мал, всего 44 мОм, поэтому мощность, рассеиваемая при коммутационном переходе, мала. 2. Силовой диод Силовой диод важен для обеспечения пути прохождения тока катушки индуктивности, когда выключатель питания выключен.Есть несколько важных критериев для выбора силового диода, такие как быстрое переключение, напряжение пробоя, номинальный ток и низкое прямое падение напряжения для минимизации рассеиваемой мощности и соответствующая упаковка.
45 27 Наиболее важные критерии, которые необходимо учитывать при этом: напряжение пробоя должно быть больше максимального входного напряжения, а номинальный ток должен быть как минимум в два раза больше максимального выходного тока силового каскада. Таким образом, был выбран сверхбыстрый выпрямительный диод с мягким восстановлением (10ETF06PBF) от International Rectifier.Номинальный ток составляет 10 А, а повторяющееся обратное напряжение V rrm составляет 600 В. iii. Выходной индуктор При проектировании силового каскада для схемы импульсного источника питания (SMPS) индуктор является элементом, который передает мощность от входа к выходу и накапливает энергию. Таким образом, катушка индуктивности пытается поддерживать постоянный ток или ограничивать скорость изменения тока. Ограничивая протекающий ток пульсаций от пика до пика, можно определить режим работы преобразователя, непрерывный или прерывистый.Из расчета можно выбрать минимальное значение индуктивности 75 мкГн, чтобы понижающий преобразователь работал в непрерывном режиме. Помимо определения значения, необходимо также учитывать другие важные факторы, такие как номинальный ток постоянного тока, чтобы гарантировать, что он не перегревается или насыщается, максимальная рабочая частота и физические размеры. В этом проекте катушечный индуктор 100 мкГн (C) является подходящим выбором из-за его доступности на рынке и недорого. Номинальный ток индуктора этого типа – 7.8A, что выше, чем пиковый постоянный ток катушки индуктивности из расчета, и его сопротивление постоянному току невелико, всего 40 мОм.
46 28 iv. Выходной конденсатор При проектировании силовых каскадов конденсатор необходим для ограничения выходных пульсаций и хранения энергии в электрическом поле из-за приложенного напряжения. Есть три важных элемента конденсатора, которые влияют на его импеданс и пульсации выходного напряжения: эквивалентное последовательное сопротивление (ESR), эквивалентная последовательная индуктивность (ESL) и емкость (C).На практике для получения требуемого ESR выбирается конденсатор с гораздо большей емкостью. Размер выходного конденсатора определяется величиной максимальной указанной пульсации напряжения. Из расчета можно выбрать минимальное значение емкости конденсатора, чтобы ограничить пульсации выходного напряжения до желаемого уровня 150 мкФ. В этом проекте был выбран конденсатор серии Sanyo OS-CON, тип органического полупроводникового электролита, из-за его низких критериев ESR и высокой емкости в небольшом корпусе.Низкое значение ESR важно, потому что пульсации на выходе из-за эффекта ESR часто больше, чем эффект емкости, и конденсатор более стабилен в диапазоне температур. Таким образом, выбран конденсатор 220uF (10Sh320M) от Sanyo OS-CON. ESR, номинальное значение от 100 кГц до 300 кГц, составляет 27 мОм, а номинальное напряжение – 10 В. Преимущества серии SH – долгий срок службы (гарантированный при 105 C в течение 5000 ч) при сохранении высоких частотных характеристик и высокая надежность. v. Нагрузка на резистор Из расчета, резистор в диапазоне от минимального 1 Ом до максимального 10 Ом может быть выбран в качестве нагрузки для конструкции силового каскада.
47 29 Таким образом, был выбран резистор с обмоткой из стекловидной эмалированной проволоки серии W22 с сопротивлением 5 Ом от компании Welwyn components. Номинальная мощность резистора составляет 7 Вт, а максимальная температура окружающей среды – до 200 C. vi. Входной конденсатор Входной конденсатор необходим в качестве фильтра для ослабления коммутируемых гармоник входного тока и защиты преобразователя от переходных процессов входного напряжения. Повышается надежность системы. Фактор, который необходимо учитывать, заключается в том, что номинальное напряжение входного конденсатора должно быть больше, чем максимальное входное напряжение, 20 В.Таким образом, миниатюрный алюминиевый электролитический конденсатор 220 мкФ серии Rubycon ZLH выбран в качестве фильтра из-за номинального напряжения 35 В, которое превышает максимальное входное напряжение. IC контроллера широтно-импульсной модуляции (PWM) выбирается для создания прямоугольного импульса для запуска силового MOSFET. UC3825, микросхема с возможностью управления в режиме напряжения (VMC) или в режиме тока (CMC) и более высокой скоростью была выбрана из-за нескольких преимуществ, таких как необходимость в более низком пусковом токе, равном 1.1 мА, точная частота генератора, два сильноточных выхода на тотемный полюс 1,5 А, вывод плавного пуска, который будет использоваться в качестве фиксатора максимального рабочего цикла, и другие желательные функции.
48 30 Максимальный блок питания, который может поддерживать UC3825, составляет до 30 В, а рассеиваемая мощность составляет всего 1 Вт. Особое внимание должно быть уделено тому, что настоятельно рекомендуется использовать заземляющую пластину и необходимо использовать байпасный конденсатор. Конфигурация схемы UC3825 разработана путем определения значения добавленного параметра для нескольких секций, которые были разделены в UC3825.На рисунке 3.1 ниже показана блок-схема UC3825. Рисунок 3.1: Блок-схема UC3825
49 31 i) Секция усилителя ошибки с широкой полосой пропускания Контакт 1 (INV), контакт 2 (NI) и контакт 3 (E / A Out) рассматривается как секция усилителя ошибки с широкой полосой пропускания. Минимальное напряжение для контактов 1 и 2 составляет -0,3 В, а максимальное – 7 В. Для вывода 3 максимальное выходное напряжение составляет 4 В. Секция усилителя ошибки UC3825 использовалась для внутреннего контура обратной связи по току. Чтобы защитить UC3825 от повреждений, напряжение, подаваемое на контакты 1, 2 и 3, должно быть ограничено доступным диапазоном, как указано выше.Метод, который был выбран для этого случая, заключался в размещении подходящего значения стабилитрона перед соответствующими входами. Таким образом, пара стабилитронов 3,3 В помещается между контактом 1 и контактом 3, помещая знак напротив, а стабилитрон 5,6 В помещается на контакт 2. Выход контакта 3 (E / A Out) представляет собой постоянное напряжение, которое будет использовать, чтобы вырезать пилообразную форму волны для создания ШИМ. ii) Секция генератора. Контакт 4 (часы), контакт 5 (R T), контакт 6 (C T) и контакт 7 (Ramp) рассматриваются в разделе генератора. Функция генератора состоит в том, чтобы генерировать треугольную форму волны путем подключения синхронизирующего конденсатора C T к выводу 6.Треугольная форма волны генерируется путем зарядки и разрядки C T постоянным током. Треугольная форма волны вводится в компаратор ШИМ в ИС.
50 32 Рис. 3.2: График зависимости временного сопротивления от частоты С учетом выбранной частоты переключения, равной 50 кГц, значение R T и C T определяется из графика зависимости временного сопротивления от частоты, показанного на рисунке 3.2 выше. Исходя из значения частоты переключения 50 кГц, значение R T составляет 5 кОм, а значение C T составляет 10 нФ. Это можно увидеть по красной линии, нарисованной на приведенном выше графике. Чтобы рабочий цикл был изменяемым, резистор, используемый для R T, заменяют на потенциометр 5 кОм для регулировки частоты переключения. Регулируя R T вручную, можно изменить коэффициент заполнения для получения желаемого выхода. Таким образом, выходной сигнал C T представляет собой регулируемую пилообразную форму волны. Как видно из рисунка 3.3, Ramp (вывод 7) подключен к часам (вывод 6) как конструкция системы ACCM.C T и R T – очень чувствительные устройства в этой конфигурации. Таким образом, C T должен располагаться как можно ближе к земле и UC3825, чтобы предотвратить помехи от шума. Рекомендуется использовать заземляющий слой для обеспечения надлежащей работы этой ИС.
51 33 iii) Секция плавного пуска Функция плавного пуска (вывод 8) встроена в эту ИС. Цель встроенной функции плавного пуска – защитить контроллер переключения и силовой полевой МОП-транзистор от скачков напряжения при включении питания и сглаживать выходной сигнал ШИМ от нуля до заданной ширины импульса при включении питания.Функция плавного пуска в этих ИС позволяет выходу ШИМ плавно развиваться от нуля до заданной ширины импульса при включении питания. Функция плавного пуска запускается при подключении внешнего конденсатора. Таким образом, конденсатор емкостью 10 мкФ подключен к выводу 8, чтобы можно было предотвратить пусковой ток при включении питания. iv) Секция ограничения тока / отключения Секция ограничения тока или выключения функционирует как защита от перегрузки по току. Эта секция построена на выводе 9 (I LIM / SD). Порог ограничения тока должен быть ниже 1 В, и он автоматически завершит работу, когда вход на вывод 9 достигнет 1.4В. При срабатывании функции отключения конденсатор в секции плавного пуска будет быстро разряжаться. В то же время отключает выход ШИМ, чтобы подготовиться к следующему включению. На рис. 3.3 показано, что напряжение 5,1 В с контакта 16 подается на контакт 9. Напряжение питания на контакте 9 (I LIM / SD) можно изменять, регулируя потенциометр 10 кОм. Существует делитель напряжения, который может управлять диапазоном напряжения, которое можно изменять с помощью потенциометра, чтобы защитить ИС от повреждения. v) Выходная секция Контакт 11 (выход A) и контакт 14 (выход B) учитываются в выходной секции.выходной сигнал ШИМ, генерируемый UC3825, можно измерить на этих двух выводах. Контакт 11 и контакт 14
52 34 были подключены вместе с драйвером к силовому каскаду, чтобы можно было включить или выключить полевой МОП-транзистор. Как показано на рисунке 3.3, на каждом выходном контакте был установлен диод 1N4148 для выполнения функции ИЛИ, чтобы можно было добавить коэффициент заполнения ШИМ от каждого выходного контакта. С помощью этого метода можно получить более широкий диапазон рабочего цикла до 95%. Два диода 1N4148 подключались к резистору 1кОм.Этот резистор называется понижающим резистором в электронной логической схеме. Обычно понижающий резистор используется для удержания входного низкого значения, когда никакой другой компонент не управляет входом. Выходной уровень может быть получен в зависимости от напряжения питания и выходного тока. В этом проекте в качестве напряжения питания было выбрано 12 В. Важно, чтобы напряжение питания было выше порогового напряжения запуска, 9,2 В, чтобы устройство могло работать в оптимальных условиях. vi) Секция опорного напряжения Секция опорного напряжения создается на выводе 16 (V REF).Схема опорного напряжения генерирует напряжение 5,1 В, используя напряжение, подаваемое от источника питания. Это напряжение используется в качестве опорного напряжения для внутренней цепи ИС. Этот вывод подключен к контакту 1 (INV), контакту 2 (NI), контакту 3 (E / A Out) и контакту 9 (I LIM / SD). Как видно из рисунка 3.3 ниже, на контактах 1 и 3 имеется делитель напряжения. Таким образом, конечное напряжение, подаваемое на контакты 1 и 3, составляет около 2,5 В, но не 5,1 В.
53 Источник постоянного тока 35 12В 1 22к? 10к? 2 4.7к? 10к? 3.3к? 0,1 мкФ 4,7 кОм? UC INV Vref 5.1V uF 68k? NI E / A Out Clock Vcc Out B Vc N uF 5k? 5 10 нФ RT CT Ramp Pwr Gnd Out A Gnd Мягкий пуск ILIM / SD N4148 1k? Выходной сигнал ШИМ 0,1 мкФ 10 мкФ Рис. 3.3: ИС контроллера ШИМ, конфигурация UC3825 Обращаясь к рис. 3.3, мы можем заметить, что в схему было вставлено несколько конденсаторов емкостью 0,1 мкФ. Этот конденсатор известен как байпасный конденсатор. Шунтирующий конденсатор помогает отфильтровать электрические шумы из цепей, удаляя переменные токи, вызванные пульсациями напряжения.Размер конденсатора определяет, насколько большой ковш он может заполнить. Чем больше размер конденсатора, тем большую рукоять он может выдержать. Обычно используются 1 мкФ и 0,1 мкФ. Подходящее значение для байпасного конденсатора, выбранного в этом проекте, – 0,1 мкФ, связано с тем, что для более высоких частот требуются конденсаторы с меньшим номиналом. Таким образом, были выбраны монолитные керамические конденсаторы емкостью 0,1 мкФ, поскольку они маленькие, дешевые и легко доступны. Электролитические конденсаторы не подходят, потому что они обычно имеют большие значения емкости и плохо реагируют на высокочастотные изменения.Другой важный компонент, который можно увидеть на рисунке выше, – это разделительный конденсатор. Конденсатор развязки – это конденсатор, используемый для развязки одной части схемы от другой. Шум, вызванный другими элементами схемы, шунтируется через разделительный конденсатор, чтобы уменьшить влияние, которое они оказывают на остальную часть схемы. Величина развязывающего конденсатора, выбранного в этом проекте, составляет 10 мкФ.
54 36 Чтобы обеспечить надлежащую производительность, рекомендуется, чтобы длина всех проводов между байпасным конденсатором и развязывающим конденсатором до заземляющей плоскости не превышала 1 см. Конструкция управляющего контура Теоретически мы можем знать, что импульсный источник питания (SMPS) классифицируется как нестандартный. линейные цепи.Для разработки линейных регуляторов можно использовать эквивалентную схему усредненного линейного малосигнала, реализованную с помощью усилителя ошибки. Другими преимуществами использования метода усредненного линейного эквивалента слабого сигнала являются входные и выходные возмущения, которые можно учесть при проектировании усилителя ошибки. Контур управления состоит из регулятора контура напряжения и регулятора контура тока. Для разработки контура управления необходим усилитель ошибки. Таким образом, встроенный в UC3825 усилитель ошибки используется для регулятора тока.Тем не менее, все еще есть регулятор напряжения, сеть измерения выхода и сеть измерения тока, требующая еще трех усилителей ошибок. Таким образом, для выполнения этого требования выбран операционный усилитель TL084 с JFET-входом. TL084 был выбран потому, что он имеет четыре встроенных усилителя ошибки, что достаточно для приложения. На рисунке 3.4 ниже показана схема TL084, вид сверху, а на рисунке 3.5 показаны все встроенные усилители в TL084. Рисунок 3.4: Схема, вид сверху TL084
55 37 IN + IN- + _ OUT Рисунок 3.5: Каждый встроенный усилитель в TL084. Как упоминалось в разделе обзора литературы, в этом проекте выбран усилитель типа 2 для работы в качестве аналогового контроллера. Желаемые динамические характеристики усиления внешнего контура напряжения и значение, представляющее интерес для этого проекта, устанавливаются следующим образом: Частота кроссовера усиления, ffc 1 кГц 10 = запас по фазе, F m = 0,55 PM ο 45 R i = 0,25 β = 0,56 i Контур напряжения Регулятор На рис. 3.6 показан стабилизатор контура напряжения. Стабилизатор контура напряжения рассматривается как внешний контур обратной связи в схеме управления средним током.Регулятор контура напряжения функционирует путем считывания и обратной связи сигнала выходного напряжения, а также сравнения сигнала обратной связи с эталонным усилителем ошибки.
56 Civ Cfv 38 ßVo R1V R2V _ + 12V Vref + Vc -12V Рисунок 3.6: Регулятор контура напряжения Передаточная функция регулятора контура напряжения показана ниже: s Wiv. 1 + Wzv G = v (s) s s. 1 + Wpv G v s (s) =. ss Производное уравнение для w iv, Wzv и Wpv показано ниже: WWW iv zv pv = C 1 = C1vR 1 2v R1v + 2v R2 v + R = C1vR1vR 1v 2v R 2v Чтобы упростить расчет, примите значение R 1v = 1 кОм.Таким образом, значение R 2v, C 1v, C 2v можно рассчитать, используя приведенное выше уравнение: R 2v = 18 кОм, C 1v = 6,8 нФ, C 2v = 3,6 нФ
57 39 ii Регулятор токовой петли. регулятор токовой петли. Регулятор токового контура рассматривается как внутренний контур обратной связи в схеме управления средним током. Регулятор токовой петли функционирует путем считывания и обратной связи тока катушки индуктивности и сравнения сигнала обратной связи с эталонным усилителем ошибки.Шаг обозначения регулятора контура тока такой же, как у регулятора контура напряжения. Рисунок 3.7: Регулятор токового контура Передаточная функция регулятора токового контура показана ниже: s Wis.1 + Wzs G = s (s) s s. 1 + Wps G ss (s) = ss Производное уравнение для w is, Wzs и W ps показаны ниже:
58 40 WWW is zs ps = C 1 = C1sR 1 2s R1s + 2s RR = C1sR1sR 2 s + 1s 2s R 2s Чтобы упростить расчет, примите значение R 1s = 1 кОм. Таким образом, значение R 2s, C 1v, C 2v можно рассчитать, используя приведенное выше уравнение: R 2s = 180 кОм, C 1v = 5.6 нФ, C 2v = 5,6 нФ Конструкция датчика тока В режиме управления средним током понижающего преобразователя ток, протекающий через катушку индуктивности в силовом каскаде, должен считываться и передаваться во внутренний контур управления током. Таким образом, для этой цели необходимо устройство датчика тока. Обычно датчик тока – это устройство, которое используется для обнаружения электрического тока в проводе и генерирует сигнал, пропорциональный ему. Существует множество методов проектирования датчиков тока, таких как трансформатор тока, резистивный датчик и устройство на эффекте Холла.Резистивное зондирование выбирается по нескольким причинам, например, это самый простой метод и более дешевый по сравнению с другими методами. Метод резистивного измерения работает в соответствии с законом Ома, при протекании тока через резистор происходит падение напряжения, R sense. Проблема с этим подходом заключается в потере мощности при прохождении тока через резистор R sense. Чтобы минимизировать потери мощности, R sense должен быть как можно меньше. В этом проекте резисторы с датчиком сопротивления открытого воздуха серии OAR3
59 41 50 мОм выбраны в качестве датчика сопротивления R.Номинальная мощность для серии OAR3 составляет 3 Вт. Индуктор Rsense. R2 il VR + VR- C R1 R1 R2 _ + ILRs Рисунок 3.8: Схема измерения тока Ссылаясь на Рисунок 3.8, уравнение для усилителя выходного напряжения показано ниже: IILLRR ii R = R 2 1 R = R 2 1 (V как указано выше R s выбирается равным 50 мОм, а R i предполагается равным 0,25 Ом. Таким образом, уравнение принимает следующий вид: IL + RRV s R) 0,25I = LRR 2 1 (50mI L). Чтобы упростить расчет, предположим, что R1 = 15к. Таким образом, значение R 2 можно рассчитать, используя приведенное выше уравнение: = kω R 75 2
60 42 Кроме того, требуется керамический конденсатор 5 пФ для размещения параллельно с R 2 для фильтрации высокочастотного шума. Конструкция драйвера MOSFET MOSFET. Драйвер – это усилители мощности, которые необходимы для усиления выходного сигнала от микросхемы ШИМ-контроллера, чтобы запускать переключение MOSFET.Эта схема драйвера необходима, потому что, когда микросхема ШИМ-контроллера, UC3825 не может обеспечить выходной ток на желаемом уровне для управления емкостью затвора полевого МОП-транзистора. Таким образом, схема драйвера полевого МОП-транзистора работает так, чтобы принимать маломощный вход от UC3825 и вырабатывает соответствующий сильноточный привод затвора для запуска соответствующего полевого МОП-транзистора. В этом проекте выбрана микросхема с высокоскоростным двойным МОП-транзистором MC34151. ИС Gatedriver выбрана в качестве схемы драйвера из-за нескольких преимуществ, таких как логический входной буфер, который управляет достаточным количеством каскадов усиления по току для получения сильноточного выходного сигнала, имеет служебные функции, необходимые для безопасной работы, и может легко приблизиться к МОП-транзистор, таким образом, может уменьшить падение напряжения и шум.MC34151 специально разработан для сопряжения слаботочной цифровой схемы с силовым полевым МОП-транзистором. Обычно применение MC34151 включает импульсный источник питания (SMPS), контроллеры двигателей и делители / инверторы напряжения конденсаторного насоса. Он эффективен при работе на высоких частотах и имеет два выхода на тотемный полюс с высоким током 1,5S, что делает его идеально подходящим для силовых полевых МОП-транзисторов. На рис. 3.9 ниже показана блок-схема MC34151, а на рис. 3.10 показан вид сверху соединений контактов MC34151.
61 43 Рисунок 3.9: Блок-схема MC34151 Рисунок 3.10: Вид сверху соединений контактов MC34151 Для безопасности между драйвером MOSFET, MC34151 и IC контроллера PWM, UC3825 вставлен оптоизолятор. Это связано с тем, что сток полевого МОП-транзистора, который использовался в конструкции силового каскада, не был заземлен. Функции оптоизолятора обеспечивают связь по постоянному току и обеспечивают защиту от серьезных перенапряжений в одной цепи, влияющей на другую.
62 44 В электронике оптоизоляторы или также известные как оптопары – это устройство, в котором используется короткий оптический тракт передачи для передачи сигнала между передатчиком и приемником в цепи и поддержания их электрической изоляции.Обычно оптоизоляторы используются для изоляции слаботочных цепей управления или сигналов от генерируемых или передаваемых переходных процессов. Кроме того, оптоизоляторы могут помочь заблокировать скачки напряжения в цепи и обеспечить электрическую изоляцию. На рисунке 3.11 показана принципиальная схема простого оптоизолятора. Обычно оптоизоляторы состоят из светоизлучающего устройства и светочувствительного устройства, но между ними нет электрического соединения. Излучателем света является светодиод, в котором светочувствительным устройством является фототранзистор, тиристор или фотодиод, рис. 3.11: Принципиальная схема простого оптоизолятора В этом проекте выбран одноканальный оптоизолятор 6N137 от Fairchild Semiconductor, поскольку он имеет очень высокоскоростной встроенный логический вентиль фотодетектора с сохраняемым выходом. 6N137 имеет сверхвысокую скорость отклика, которая составляет всего 45 нс как для времени нарастания (t s), так и для времени спада (t f). На рисунке 3.12 ниже показана блок-схема 6N173, а на рисунке 3.13 показан вид сверху штыревого соединения 6N137.
63 45 Рисунок 3.12: Блок-схема 6N137 Рисунок 3.13: Вид сверху соединений контактов 6N137
64 46 Рисунок 3.14: Конфигурация драйвера MOSFET На рисунке 3.14 выше показана конфигурация драйвера MOSFET. Из рисунка 3.14 видно, что у схемы есть два заземления. Один от UC3825, а другой от самого драйвера MOSFET. Эти два заземления должны быть разделены, чтобы предотвратить повреждение ИС. Для оптоизоляторов 6N137 работает как вход для выхода ШИМ от UC3825.Контакт 2 (анод) является входом для ШИМ, поэтому он подключен к выходному контакту UC3825. Контакт 3 (катод) подключен к заземлению 1, которое является землей для UC3825. Контакт 8 (V cc) и контакт 7 (V E) подключены к источнику питания 12 В, но входное напряжение ограничено до 5 В путем размещения через него стабилитрона 5,1 В с резистором 500 Ом. Для драйвера MOSFET MC34151 является входом для запуска MOSFET и выходом 6N137. Контакт 4 (логический вход B) является входом драйвера MOSFET, поэтому он подключен к контакту 6 (V O), который является выходом для 6N137.Контакт 6 (V cc) подключен к источнику питания
65 47 для получения входного напряжения 12 В. Контакт 5 (выход привода B) подключен к затвору MOSFET, а контакт 3 (Gnd) подключен к истоку MOSFET. Чтобы предотвратить влияние сильного шума на выходное напряжение, рекомендуется использовать драйвер MOSFET и контроллер PWM на одной печатной плате. Расстояние между собой как можно меньше.
66 48 ГЛАВА 4 РЕЗУЛЬТАТЫ И АНАЛИЗ 4.1 Результаты моделирования Расчетная схема моделируется с помощью программного обеспечения P-Spice для проверки результатов теоретических расчетов и моделирования перед внедрением схемы в оборудование. Если результаты моделирования не могут совпадать с теоретическими результатами, проект необходимо исправить и улучшить, чтобы достичь желаемой цели) Результат разомкнутого контура Рисунок 4.1: Схема разомкнутого контура понижающего преобразователя
67 49 2,0 A 1,5 A 1,0 A 0,5 A 0A 9,80 мс 9.82 мс 9,84 мс 9,86 мс 9,88 мс 9,90 мс 9,92 мс 9,94 мс 9,96 мс 9,98 мс 10,00 мс Время I (L1) Рисунок 4.2: Форма сигнала выходного тока 6,0 В 4,0 В 2,0 В 0 В 9,80 мс 9,82 мс 9,84 мс 9,86 мс 9,88 мс 9,90 мс 9,92 мс 9,94 мс 9,96 мс 9,98 мс 10,00 мс V (OUT) Время Рисунок 4.3: Форма сигнала выходного напряжения Из расчета, показанного ниже, значение продолжительности включения может поддерживать выходное напряжение, поскольку 5 В рассчитывается с использованием уравнения 2.9, VD = V oi 5 = 15 =
68 50 Из расчета, проведенного в предыдущей части этой методологии, минимальное значение, необходимое для индуктивности, чтобы убедиться, что понижающий преобразователь работает в CCM, составляет 75 мкГн, а минимальное значение емкости конденсатора – 150 мкФ.При моделировании разомкнутого контура, как показано на рисунке 4.1, все параметры устанавливаются как D = 0,3333, C = 220 мкФ и L = 100 мкГн. Обращаясь к рисункам 4.2 и 4.3, мы можем заметить, что выходное напряжение регулируется на уровне 5 В, а ток катушки индуктивности остается положительным в течение всего периода переключения. Недостатками конфигурации понижающего преобразователя с разомкнутым контуром являются то, что схема не может исправить какие-либо помехи, чтобы поддерживать выходное напряжение на уровне 5 В. Желаемый выходной сигнал может быть получен только в том случае, если для этого случая поддерживается рассчитанная вручную скважность.Таким образом, развивается конфигурация замкнутого контура) Результаты замкнутого контура Обычно возникают два типа помех, влияющих на желаемый выход. Были помехи на входе и выходе. Таким образом, моделирование и анализ входных и выходных возмущений были выполнены, как показано ниже.
69 51 Рисунок 4.4: Схема понижающего преобразователя с замкнутым контуром Обращаясь к рисунку 4.4, мы можем видеть, что входное возмущение было введено в систему в момент времени 5 мс.Входное возмущение было сделано путем увеличения входного напряжения с 10 В до 20 В за время 5 мс. На рисунке 4.5 показана форма выходного напряжения, а на рисунке 4.6 – выходной ток. Из обоих рисунков мы можем сделать вывод, что есть возмущение на 5 мс, и система способна исправить его до желаемого выхода, который составляет 5 В. В момент времени 7 мс в систему было введено выходное возмущение. Возмущение на выходе создавалось путем увеличения значения нагрузки с 5 Ом до 7 Ом за время 7 мс. Из той же формы выходного напряжения и тока, упомянутых выше, мы можем видеть, что есть возмущение через 7 мс, но система все еще может восстанавливаться за короткий период, и выходное напряжение возвращается к 5 В.
70 52 5,3 В 5,2 В 5,0 В 4,8 В 4,7 В 3,0 мс 4,0 мс 5,0 мс 6,0 мс 7,0 мс 8,0 мс 9,0 мс Время V (OUT) Рисунок 4.5: Форма сигнала выходного напряжения 3,0 A 2,0 A 1,0 A 0 A 2,0 мс 3,0 мс 4,0 мс 5,0 мс 6,0 мс 7,0 мс 8,0 мс 9,0 мс I (Lmain) Время Рисунок 4.6: Форма сигнала выходного тока 25 В 20 В 15 В 10 В 5 В 2 мс 3 мс 4 мс 5 мс 6 мс 7 мс 8 мс 9 мс 10 мс V (V1: +) Время Рисунок 4.7: Форма сигнала входного возмущения
71 53 В заключение по результатам моделирования следует отметить, что система способна хорошо функционировать с параметрами контроллеров и силового каскада, которые были определены ранее.Таким образом, схема может быть реализована в аппаратном обеспечении и для тестирования производительности. 4.2 Результаты тестирования оборудования. Тестирование оборудования важно и должно быть выполнено перед внедрением разработанной схемы в оборудование. Кроме того, фактические результаты, полученные при тестировании оборудования, необходимо сравнить с результатами моделирования, чтобы убедиться, что схема может функционировать точно. Этап аппаратного тестирования почти такой же, как и этап моделирования, на котором строится разомкнутый контур UC3825 для изменения формы сигнала рабочего цикла.После этого разработанный драйвер MOSFET можно протестировать, используя переменный рабочий цикл и подключив драйвер к силовому каскаду понижающего преобразователя. Затем создается замкнутая схема UC3825, которая состоит только из компенсатора тока, путем подключения ее к усилителю внутренней ошибки UC3825. Эта замкнутая схема была подключена к силовому каскаду и получает результаты внутреннего токового контура. После этого была сконструирована замкнутая схема UC3825, укомплектованная компенсатором тока и компенсатором напряжения, и снова подключена к силовому каскаду для анализа и получения результатов.8 показана конфигурация разомкнутого контура UC3825. Тестирование без обратной связи проводится для получения желаемого переменного рабочего цикла. Изменяя рабочий цикл, можно контролировать и регулировать выходное напряжение силового каскада понижающего преобразователя.
72 54 Источник постоянного тока 12 В 1 22 кОм 10 кОм 2 4,7 кОм 10 кОм 3,3 кОм 0,1 мкФ 4,7 кОм UC INV Vref 5,1 В мкФ 68 кОм NI E / A Out Clock Vcc Out B Vc N uF 5 кОм 10 нФ RT CT Ramp Pwr Gnd Out A Gnd Soft Запустите ILIM / SD N4148 1kΩ 0.1uF 10uF uF PWM OUtput Рисунок 4.8: Конфигурация разомкнутого контура. Результат, показанный ниже, получен из конфигурации разомкнутого контура UC3825, высокоскоростного ШИМ-контроллера.
73 55 (a) (b) Рисунок 4.9: Форма волны пилообразного зуба
74 56 Как показано на рисунке 4.9, выходной сигнал канала 1 измеряется на контакте 3 (E / A Out), а выходной сигнал канала 2 – измеряется на выводе 6 (синхронизирующий конденсатор, ТТ). Сигнал, генерируемый на выводе 3, используется для сравнения с пилообразным сигналом, который генерируется на выводе 5 (синхронизирующий резистор, R T) и выводе 6 для создания сигнала широтно-импульсной модуляции.(a) (b)
75 57 (c) Рисунок 4.10: Форма сигнала ШИМ с разным рабочим циклом Обращаясь к рисунку 4.10, мы можем видеть, что переменный рабочий цикл конфигурации разомкнутого контура ШИМ был успешно получен с использованием IC, UC3825. После получения выходного сигнала ШИМ от UC3825 силовой каскад понижающего преобразователя испытывается в разомкнутом контуре, чтобы убедиться, что вся система может нормально функционировать. Чтобы убедиться, что силовой каскад может функционировать правильно, силовой диод проверяется, чтобы получить форму волны, как показано ниже.Рисунок 4.11: Форма сигнала силового диода
76 58 Из рисунка 4.11 видно, что силовой диод может постоянно включаться и выключаться, когда на силовой каскад понижающего преобразователя постоянно подается питание. Итак, следующим шагом является измерение выходного напряжения для силового каскада понижающего преобразователя, чтобы проверить, может ли он поддерживать желаемый выходной сигнал. Рисунок 4.12: Форма сигнала выходного напряжения силового каскада. Рисунок 4.12 показывает, что выходной сигнал силового каскада понижающего преобразователя успешно получает 5 В после того, как рабочий цикл ШИМ регулируется вручную.Чтобы доказать, что рабочий цикл ШИМ будет влиять на выходное напряжение, было проведено тестирование, результат которого показан ниже.
77 59 (a) (b) Рисунок 4.13: Форма сигнала с различным рабочим циклом ШИМ и выходным напряжением
78 60 Обращаясь к рисунку 4.13, был сделан вывод о соотношении рабочего цикла ШИМ и выходного напряжения. Когда коэффициент заполнения больше, регулируемое выходное напряжение становится выше.Таким образом, коэффициент заполнения ШИМ прямо пропорционален выходному напряжению. Тестирование схемы драйвера МОП-транзистора Тестирование схемы драйвера МОП-транзистора выполняется, чтобы убедиться, что ожидания достигаются. Ожидается, что амплитуда ШИМ будет увеличиваться и превышать пороговое напряжение полевого МОП-транзистора, так что полевой МОП-транзистор можно эффективно включать и выключать. Рисунок 4.14: Форма сигнала драйвера MOSFET На рисунке 4.14 показана форма сигнала драйвера MOSFET. Канал 1 представляет исходную ШИМ, создаваемую UC3825, а канал 3 представляет ШИМ, создаваемую схемой драйвера.Отличие двух выходных сигналов четко показано, что амплитуда формы сигнала канала 3 больше, чем у канала 1.
79) Тестирование в замкнутом контуре После проведения теста разомкнутого контура тестирование замкнутого контура завершается подключением к источнику питания. сцена. Контроллер с замкнутым контуром должен поддерживать желаемое выходное напряжение за счет автоматической регулировки рабочего цикла ШИМ. Рисунок 4.15 показывает конфигурацию замкнутого контура. E1 E2 JP2 Q2 C2 Заголовок E4 E5 Антенна Антенна Антенна JP1 Заголовок UJT-N C3 Заглушка 1.8nF R5 Res Semi 1K TL084 SW DIP Cap 5pF R1 Res Semi 75K R2 Res Semi 15K R3 Res Semi 15K R4 Res Semi 75K JP3 Header R18 Res1 500 D7 R6 C4 Res Semi Cap 18K 6.8nF C5 Cap 3.6nF R7 Res Semi 18K 5V6 D Стабилитрон Q1 UJT-N C6 Cap 10nF C7 Cap 0.1uF R16 Res1 10 S1 D6 Диод 1N MC34151 S N137 R17 Res1 4.7K 5V1 10k Res13 1K Q3 UJT-N 3V3 D Стабилитрон 3V3 D Стабилитрон C13 Cap 10nF C14 Cap 5.6nF C12 Cap 1uF C8 Cap 5.6nF R10 Res1 180K UC SW-DIP R11 Res1 1K C9 C10 Cap Cap 10uF 0.1uF C11 R9 Cap Res1 10pF 47K R8 Res1 100K D5 Диод 1N4148 D4 Диод 1N4148 R14 Res1 1K R15 Res1 330 E3 Антенна Рисунок 4.15: Конфигурация замкнутого контура
80 62 Экспериментальные результаты, полученные при тестировании замкнутого контура, показаны ниже (a) (b) Рисунок 4.16: Форма сигнала входного и выходного напряжения
81 63 На Рисунке 4.16 канал 1 представляет выход напряжение, а канал 3 представляет входное напряжение. Из полученных результатов можно сделать вывод, что конфигурация замкнутого контура не смогла получить точный результат.Как видно из канала 1, полученное выходное напряжение составляет всего 360 ммВ, но не желаемое напряжение, 5 В. Канал 3 показывает, что максимальное входное напряжение может достигать только 6 В, но в отличие от состояния понижающего преобразователя, которое может варьироваться от 10 В до 20 В. Входное напряжение не может достичь минимально необходимого напряжения, 10 В, поэтому понижающий преобразователь не может работать идеально и выходное напряжение становится неточным.
82 64 ГЛАВА 5 ЗАКЛЮЧЕНИЕ И РЕКОМЕНДАЦИЯ 5.1 Заключение В этом проекте был представлен анализ микросхемы высокоскоростного ШИМ-контроллера UC3825 и схемы управления режимом среднего тока понижающих преобразователей. Микросхема высокоскоростного ШИМ-контроллера UC3825 в основном используется студентами факультета электротехники, особенно при проектировании преобразователя постоянного тока в постоянный. Однако UC3825 – это очень высокоскоростная ИС ШИМ-контроллера с широкой полосой пропускания. Его трудно контролировать, потому что он чувствителен и легко подвержен влиянию шума. Не понимая его характеристик, мы не можем легко сгенерировать желаемый выход ШИМ.Таким образом, был проведен успешный анализ характеристик UC3825, чтобы упростить использование этой ИС в будущем. Управление режимом среднего тока – это новый и эффективный метод по сравнению с управлением режимом напряжения и режимом пикового тока в конструктивном преобразователе постоянного тока. Этот метод может решить проблему, с которой сталкиваются управление в режиме напряжения и управление в режиме пикового тока, например, плохая помехозащищенность, требуется компенсация наклона и погрешность от максимального к среднему току. Таким образом, в данном проекте разрабатывается прототип управления понижающим преобразователем методом ACMC.В целом, прототип разомкнутого контура и силового каскада оказался успешным для получения желаемых результатов, но прототип замкнутого контура не смог получить желаемых результатов.
83 Рекомендация В этом проекте можно заметить несколько недостатков. Чтобы устранить слабые места и получить лучший результат, в будущем можно будет разработать несколько методов, как показано ниже. Во-первых, предлагается разработать устойчивый режим управления средним током (RACM) для управления понижающим преобразователем.RACM демонстрирует такие преимущества, как превосходная помехоустойчивость и устраняет компенсатор наклона, такой как ACMC, но также может улучшить переходную характеристику системы. Метод RACM выполняется путем добавления в схему вспомогательного контроллера для улучшения переходной характеристики системы при сохранении частоты кроссовера контура усиления и запаса устойчивости. Когда нагрузка и входные возмущения вводятся в цепь, восстановление времени для RACM происходит намного быстрее, чем для ACMC. Кроме того, схема драйвера MOSFET, используемая в этом проекте, может быть модифицирована с помощью другого типа драйвера MOSFET.Это связано с тем, что MC34151 нуждался в другом оптоизоляторе, чтобы он работал хорошо и безопасно. Использование драйвера MOSFET, который может обеспечить эффективную изоляцию и работать в одиночку, может снизить стоимость проекта. К тому же реализация схемы станет проще.
84 66 ССЫЛКИ 1) Дэниел У. Харт Введение в силовую электронику (1997) Prentice-Hall International, INC 2) Philip T. Kerin Elements of Power Electronics (1998) Oxford University Press, INC 3) 4) 5) 6) 7) 8) 9) Л.Поваренная книга контура управления Х. Диксона, Texas Instruments Incorporated) Норман С. Найз Control Systems Engineering, 2000 г. John Wiley & Sons, INC. 11) Э. Фигурес, Г. Гарсера и Антонио Мочоли. Три контроллера среднего тока в режиме управления ШИМ-преобразователями постоянного тока с повышенной надежностью и динамическим откликом. IEEE Transactions on Power Electronics, VOL 15, No. 3, May 2000
85 67 ПРИЛОЖЕНИЕ A Приложение A1 Печатная плата PWM разомкнутого контура Приложение A2 Печатная плата драйвера MOSFET разомкнутого контура
86 68 Приложение A3 PCB Power Stage Приложение A4 PCB of Драйвер ШИМ и МОП-транзистора с замкнутым контуром
87 69 ПРИЛОЖЕНИЕ B Приложение В1 Схема печатной платы ШИМ с разомкнутым контуром Приложение В2 Компоновка печатной платы драйвера MOSFET с разомкнутым контуром
88 70 Приложение В3 Компоновка печатной платы силового каскада Приложение В4 Компоновка печатной платы ШИМ и МОП-транзистора с обратной связью драйвер
89 ПРИЛОЖЕНИЕ C 71
90 72
91 73
92 74
93 75
94 76
95 77
96 78
97 79
.

Возможности

Задержка распространения сигнала на выходах 50 нс
Двойные сильноточные выходы на тотемный столб
Усилитель ошибок с широкой полосой пропускания
Полностью тактовая логика с двойным подавлением импульсов
ШИМ с фиксацией для поциклового ограничения тока
Управление плавным пуском со сбросом максимального тока с фиксацией
Блокировка минимального входного напряжения с гистерезисом
Низкий пусковой ток (номинал 500 мА)
Задание с внутренней регулировкой и блокировкой минимального напряжения
45% максимального рабочего цикла (внешняя регулировка)
Прецизионный осциллятор
Работа в режиме напряжения или тока до 1.0 МГц
Функционально аналогичен UC3825 Simplified
Доступны бессвинцовые пакеты

Uc3825 описание: Uc3825 описание на русском

Импульсный блок питания мощностью 200 Вт для УМЗЧ

Справочник

Сварочный инвертор своими руками.

Двухтактный импульсный источник питания с выходной мощностью не более 2 кВт — Меандр — занимательная электроника

преобразователь напряжения на UC3825 – Share Project

Сайт силовой электроники

мир электроники – ШИМ- генератор серии TL494

Электронные компоненты

1. Особенности микросхем TL494

ONSEMI UC3825

ONSEMI UC3825

Uc3825 pdf

UC3825AQTR datasheet – ti UC3825A, High Speed ​​PWM Controller

Высокоскоростной двусторонний ШИМ-контроллер

UC3825DW UC3825 TI IC REG CTRLR PWM CM / VM 16-SOIC КОЛ-ВО: 1 ШТ. / ЛОТ Электронные компоненты и полупроводники Sumaratech Business & Industrial

ШАГ 2

ШАГ 3

UC3825DW UC3825 TI IC REG CTRLR PWM CM / VM 16-SOIC КОЛ-ВО: 1 ШТ. / ЛОТ

ШАГ 4

UC3825DW UC3825 TI IC REG CTRLR PWM CM / VM 16-SOIC КОЛ-ВО: 1 ШТ. / ЛОТ

О НАС

Мы работаем с большинством ИТ, инженерных и нетехнических областей.

Почему мы?

Преимущество:

UC3825DW UC3825 TI IC REG CTRLR PWM CM / VM 16-SOIC КОЛ-ВО: 1 ШТ. / ЛОТ

УПРАВЛЕНИЕ В РЕЖИМЕ СРЕДНЕГО ТОКА ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ BUCK С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ UC3825 CHIN ROU JIUN

Больше новостей

Добавить комментарий Отменить ответ

UC3825AQTR datasheet – ti UC3825A, High Speed PWM Controller