Универсальный внешний накопитель для всех iOS-устройств, совместим с PC/Mac, Android
Header Banner
8 800 100 5771 | +7 495 540 4266
c 9:00 до 24:00 пн-пт | c 10:00 до 18:00 сб
0 Comments

Содержание

Проектируем выходной трансформатор для лампового усилителя – Усилители на лампах – Звуковоспроизведение

Часть вторая.

Далее рассчитываем ТВЗ применительно к железу.
Обычно, для лампы 300В берут сердечник от ОСМ 400 ватт. В крайнем случает от ОСМ 250 ватт.
Ввиду того, что мной выбрано Ra достаточно большое и = 5990 Ом, амплитуда тока в связи с этим уменьшилась. Выходная мощность тоже упала.
Попытаюсь использовать имеющиеся у меня стандартный сердечник ШЛ 25 х 50. из электротехнической стали 3408, толщина ленты 0,3 мм.
Такой сердечник согласно справочных данных имеет габаритную мощность при индукции В = 1,6 Тесла, 230 Ватт.
Данный сердечник имеет внушительное окно, что позволит вместить не мало провода.

Для того, что бы продолжать расчёт, необходимо определить пригодность имеющегося железа для данного трансформатора.
Для этого необходимо знать его габаритные размеры и электрические параметры, начальную магнитную проницаемость Мю 0 или индукцию насыщения сердечника.
Чтобы это узнать, необходимо будет провести небольшую лабораторную работу и собрать небольшую схему.

На каркас трансформатора намотать пробные 100 витков. Постепенно увеличивая напряжение с ЛАТРа, отследить по осциллографу тот момент, когда синусоиду начнёт «ломать». Затем допустимое значение индукции рассчитывают по формуле:

где U1 — показания прибора, В; S — площадь сечения магнитопровода, см2 (чистого железа). Однако, не все смогут воспользоваться этим способом, ввиду отсутствия необходимых приборов. Поэтому будем рассчитывать более доступным, но уже приблизительным способом.
Зная, что железо из шихтованных пластин, «Ш» – образное, насыщается при 1,2 Т (Тесла =12000 Г (Гауссов)), а ленточных ШЛ, ПЛ при 1,6 Т = 16000 Г, для ТВЗ однотактных усилителей, примем значение максимальной индукции в сердечнике равное половине максимальной индукции насыщения.
Т.е. от 0,6 Т для Ш железа до 0,8 для ШЛ, ПЛ железа. Итак, имеется сердечник ШЛ 25 х 50 из электротехнической стали 3408, с толщиной ленты 0,3 мм.

-Площадь сечения рабочего керна – Qж = 2,5 * 5 * 0,95 = 11,875 cm2 0,95 – Кст – коэффициент заполнения сердечника сталью. Так обещает завод производитель. -Длина средней магнитной силовой линии lж = 21,3 см – взято из справочника. но можно рассчитать по формуле:

– Средняя длина витка lв = 21,00 см. Зависит от размеров каркаса и зазоров между элементами каркаса и сердечника. но можно рассчитать по формуле:

Тогда, индуктивность первичной обмотки по магнитопроводу будет равна

Где Мю 0, при неизвестном железе автор советует от 400 – до 600, возьму по минимуму 400.
Зазор в сердечнике… при токе 100ма возьму lз = 0,02cm, что будет соответствовать 0,1 мм под каждую подкову. А после всех расчётов зазор подкорректирую.
Исходя из того, что минимально допустимая индуктивность у меня 12 Гн, считаю количество витков W первичной обмотки: W1 = 2448 витков, вторичной, W2 = 2448 / (Ктр = 27,36) =89,47 витков. = 89.

Учитывая то, что средняя длина витка намотки 21 см, а максимально допустимое активное сопротивление 149,75 Ом получаем общую длину провода первичной обмотки 2448 витков * 0,21 м = 514,1 метра.
Тогда:

149,75 Ом : 514,1м = 0,291 Ом/метр.
По этому параметру, согласно таблице определяем диаметр провода. Это между 0,265 и 0,28.
Выбираем больший = 0,28 по меди и для ПЭТВ 0,33 по лаку.
Там же по таблице смотрим, что провод диаметром 0,28, при плотности тока 2 А/мм? соответствует току 124 мА. Ток покоя лампы равен 91,78 мА. Подходит.

Вторичная обмотка: W2 = 89 витков * 0,21 метр = 18,7 метра.
0,21 Ом : 18,7 м = 0,011 Ом/метр.
Соответствует проводу диаметром 1,45 мм по меди 1,56 по лаку. Сечение 1,651 мм?.
Данные по вторичной обмотке в последующем могут быть преобразованы при конструктивном расчёте.
В зависимости от желаемого секционирования, провод может быть применён значительно меньше по диаметру (сечению), но суммарное сечение всех обмоток должно остаться не меньше. 1,651 мм?.

Конструктивный расчёт. (Или, как разместить всё это на каркасе сердечника).

Хочу предупредить, что я делаю намотку очень плотной. Изоляцию между слоями не делаю. Между секциями применяю очень тонкую, 25 микрон пропиленовую изоляцию в несколько слоёв.
После намотки катушку пропитываю в лаке МЛ-92 с последующей сушкой.
Итак, габариты намотки по каркасу 59 х 23 мм. Это значит, что провода первичной обмотки, диаметром 0,28 по меди, 0,33 по лаку уместится 59 : 0,33 = 178 витков, реально
175 витков.
2448 : 175 = 13,988, округляем = 14 слоёв.
Высота намотки = 14 * 0,33 (по лаку) = 4,62 мм без учёта изоляции и вспучивания.

Для укладки вторичной обмотки выберем такой вариант, уложим все витки вторички в одном слое.
59 : 89 = 0,66 мм – мах. Диаметр провода по лаку. Реально столько витков не уложить.

Реально уложится провод диаметром 0,56 мм по меди, 0,62 по лаку.
Провод 0,56 имеет сечение 0,247 кв. мм . А нам необходимо минимальное сечение 1,651 кв.мм. Значит 1,651 : 0,247 = 6,68, округляем = 7 слоёв в параллель.
Высота намотки = 7 * 0,62 = 4,34 мм.
Общая высота намотки = 4,62 + 4, 34 = 8,96 мм. * 1,2 – 1,3 коэффициент вспучивания, зависит от того, кто как мотает = 10,76 – 11,65 мм + толщина изоляции, смотря кто сколько её кладёт.
Вот если это всё уместится на вашем трансформаторе, то можно сказать, что получился удачным, с минимальными необходимыми требованиями.
Если же про расчёте на каркасе остаётся много места, как получилось у меня. То, смело увеличивайте количество витков о одновременным увеличением диаметра провода, так, что бы активные сопротивления обмоток не превысили заданных значений. Меньшие их значения приведут только к улучшению параметров ТВЗ.

Что получилось у меня.
W1 – 3384 витка, провод 0,355 по меди, 0,385 по лаку, r1 = 128 Ом, 24 слоя, (3 – 6 – 6 – 6 – 3). Все последовательно.

W2 – 123 витка, провод 0,425 по меди, 0,47 по лаку, r2 = 0,16 Ом. 20 слоёв, по 5 слоёв между первичкой. Все параллельно. На нагрузку 8 Ом.
Итого 9 слоёв.
Изоляция только между слоями, пропилен 25 микрон, по 3 слоя. Пропитка в лаке МЛ92, с последующей сушкой.
Индуктивность первички могу посчитать пропорционально…
3384 / 2448 = 1,38 1,382 = 1,9. Ранее рассчитанные 12 Гн * 1,9 = 22,8 Гн.
За секционированием не следует сильно гнаться. В данном случае хорошие результаты получаются при общем количестве секций равном 7.
И последнее, уточняем немагнитный зазор.

8 * 3384 * 92 * 10-7 = 0,25мм.
Так как магнитный поток прерывается дважды, толщина прокладки будет вдвое меньше и = 0,125мм под каждую подкову.
Теперь, зная длину провода, можно рассчитать его вес, заодно и стоимость.
Спасибо за внимание. На этом расчёт закончен.
Хочу обратить внимание, что для пентодов, тетродов – расчёт производится точно так же, с учётом их характеристик.

Сопротивление нагрузки Ra выбирается оптимальное, по ВАХ и наименьшим нелинейным искажениям.
Если напряжение на аноде не соответствует паспортным значениям, то необходимо их сначала преобразовать под соответствующие напряжения. Задача довольно хлопотная.

И ещё, можно так же рассчитать индуктивность рассеяния Ls и вычислить частоту среза по ВЧ. Но это потом, при необходимости.

Не судите строго, может быть о чём-то забыл упомянуть.

Один маленький интересный совет.
Если есть возможность, то для уменьшения активного сопротивления обмоток, при том же количестве витков, следует выбирать сердечник квадратного сечения.
Для примера:
Сердечник 16 кв см.
Если стороны рабочего керна равны между собой и равны 4 и 4 см, то длина витка (не считая каркаса) = 16 см.
Изменим размеры сторон. 2 и 8 см = 16 кв.см. Периметр = длине витка =20 см.
4 лишних см. х 2500 витков = 100 лишних метров провода(это только по периметру сердечника).

Для провода 0,3 по меди это 24,8 Ом лишних.
 

 

Ламповые усилители и выходной транс. Что делать? Секционировать?

О чём эта статья? Заметка посвящена основной проблеме, с которой сталкивается любой умелец, при попытке сконструировать ламповый усилитель своими руками. Сходу возникает несколько вопросов. Первый наверное такой: А зачем этим заниматься? Ответ сдесь может заключаться в повсеместно распространённом мнении, об особости лампового звука. А есть ли под этим мнением реальное основание? Вот это уже область неоднозначного. Скорее всего, что-то в этом есть. Говорят, что ламповый звук отличается. Да и внешний вид ламповой техники весьма экзотичный. Есть повод для наблюдения аналогии с ретроавтомобилями. Но цена!!! – изумляет.

На современном этапе развития электроники лампы выглядят как явный анахронизм. Но купить щас можно практически всё, любые электронные лампы доступны. Если не гоняться за экзотикой, то обойдётся это сравнительно недорого. И здесь можно прогнозировать второй вопрос. А как быть со штуковиной, которую изображают в виде трансформатора? Ведь у автора схемотехники лампового усилителя про эту шутковину написано много умных слов. Сразу возникает ощущение непреодолимой преграды. Стоп – это стена. Оооп-с. Вот тут и выпрыгивает на сцену зарубежный изготовитель согласующих трансформаторов. Предлагается широкая номенклатура изделий, естественно за буржуйские зелёные деньги. Ибо буржуй (в том числе и отечественный) уже придумал бизнес, который посвящён именно этой мутной штуковине. Меня всегда умилял ещё один вид бизнеса, придуманный на тематике межблочных соединительных кабелей. Но там ситуация на порядок глупее. Там предлагают к продаже за тысячи долляров куски провода из бескислородной меди, с красивыми надписями иностранными буквами. Это примерно как продавать провод, побывавший в руках ныне покойного Аллана Чумака. Полный и бесповоротный АБЗАЦ! Но это реальность.

Так что же делать? Что делать с этой штуковиной? А интернет в помощь! И вот здесь начинаются пляски на грани помешательства. Сколько людей, столько и мнений. Как отличить здравый смысл от бредятины? И есть у меня обыкновенные рекомендации, обыкновенным телезрителям. Нужно вспомнить фундамент. А фундаментом я считаю бытие, которое формирует сознание. Вначале надо просто пошуршать рублями в кармане. Это очень действенная мера, она хорошо отрезвляет, даже если накануне были излишества. Вторая рекомендация – уйти от экономики и вспомнить школьный курс физики. Ну хотя бы самые зачатки электромагнетизма. А там ведь наверняка можно найти сведения про трансформатор. Как он работает даже можно узнать. Причём раотает он без прокладки из зеленой бумажки. Просто так работает. Может наступить просветление. Но если не наступит, то желательно попробовать третью рекомендацию – посоветоваться с женщиной. Не со звездой, загламуренной до невозможности, а с нормальной российской бабой. Если такое рискованное советование возможно и не переходит в рукоприкладство, то велика вероятность наступления просветления. Если после совещания на голове образовались шишки, от сковороды например, то слишком огорчаться не следует. Скорее всего взаимопонимание всё же наступит, возможно ближе к вечеру. Есть у наших женщин изрядная доля здравого смысла. И жалости к нашим слабостям в них хватает. Возможно всё же мирные переговоры состоятся. Вот после этого можно с чистой совестью принимать решение об участии в проекте “Построение лампового усилителя”. 

Ну да ладно, а теперь ближе к делу. Мало у кого вызовет сомнение полезность секционирования обмоток выходного трансформатора. Но рукопашное изготовление моточных узлов крайне затрудняет процесс построения лампового усилителя. Есть простое средство для ускорения работы – использование готовых секционированных трансформаторов. В заметке рассмотрены вопросы из продолжения темы разумного подбора выходных согласующих трансформаторов для лампового усилителя. Показанное здесь железо также нуждается в рукоделии. Однако предусмотрено минимально возможное рукопашное вмешательство конструктора и, по существу, это очень выгодный способ преодоления проблемы с небольшими затратами времени. Конечно же, для любых рукопашных манипуляций необходимо непременное наличие у телезрителя очумелых ручек. В статье, для самоделковых выходных трансформаторов представлен здравый мотив: дёшево и сердито. Однако неизменным остаётся требование поиска очень хорошего и даже предельно возможного результата. Кроме сравнительно небольших трудозатрат при изготовлении трансов желательно избегать больших денежных вложений.

По-мере возможности буду демонстрировать методы, каким образом большинству телезрителей обойти ручную намотку выходных трансформаторов. Сам-то я давно знаю, что мотать их хлопотно, дорого и трудозатратно, а поэтому не нужно. Во-первых, можно подобрать готовый трансформатор (а лучше дифференциальную пару), а во вторых – можно приспособить подходящий звуковой. А вручную мотать звуковой транс не следует. Совсем-совсем не следует. Причина такого подхода, – совершенно необоснованная раздутость темы создания выходного трансформатора. Надувание щёк по сложностям расчёта выходного трансформатора это обыкновенное плутовство. Ничего сложного в традиционном согласующем трансформаторе нет. Вот намотка чрезмерно хитромудрых конструкций бывает сложна, неоправданно сложна. Ведь секретов в трансформаторе нету. Особенно для инженера, внимательно изучившего фундаментальную книгу А.И.Вольдека и понявшего принцип работы.

На мой взгляд, при конструировании лампового усилителя речь, должна идти об изделиях стандартных, заводского производства. Именно из них можно попытаться извлечь результат приемлемого качества, а лучше – профессионального. В качестве исходного материала для создания согласующего узла способом переделки можно использовать выходные трансформаторы от транзисторных или ламповых трансляционных усилителей типа Степь-103 или 100У. Годятся выходные трансформаторы от болгарских, чехословацких трансляционных усилителей, например Респром и подобных. По моим наблюдениям такого хлама встречается еще довольно много. Даже очень ржавые снаружи образцы усилителей могут сгодиться в переделку. Главное – проконтролировать состояние самих трансформаторов внутри безобразного ржавого корпуса. Ниже на картинке показан сразу результат такой переделки. 

Ещё ниже, несколько укрупнённо, показано, как выглядят вблизи концы распаянной секционированной первичной обмотки звукового трансформатора, выдранного из трансляционного усилителя. После прозвонки всех распутанных концов их нужно распрямить и расположить выводы обмоток в порядке их расположения относительно керна, т.е. в порядке возрастания номера. Затем найти парные концы секций и распаять все обмотки последовательно. А справа показан уже готовый распаянный трансформатор с подклеенными и собранными в жгут выводами.

Обычно в трансляционном усилителе трансформаторы содержат до 8 слоёв секционирования, Один слой полностью занимает секция первичной обмотки, затем полностью слой занимает секция вторичной обмотки. И так намотана вся катушка. Причём послойная намотка катушки весьма качественная и выполнена в заводских условиях. Поэтому любая рукопашная телезрительская намотка будет заведомо хуже. Пример картинки со схемами от усилителя 100У показан ниже. Слева показана схема, как она была до перепайки, а справа показано, как стало после перепайки. Буквенными индексами А1 и А2 отмечены концы для подключения анодных выводов ламп. Знаком + отмечен общий вывод для подключения анодного питания.

Встречаются разные сведения о трансформаторах и различные цифры намоточных данных, поэтому особенно заморачиваться численными значениями не следует. Тем более, что полная перемотка выходных трансформаторов занятие не простое. У трансформаторов Степь эмалированный провод первичной и вторичной обмотки отличается весьма существенно. А вот в усилителях 100У он практически одинаковый. Нужно заметить, что ток холостого хода подобных трансформаторов тоже может оказаться разным, поэтому и результирующее качество прогнозировать не просто. А ведь от этого зависит диапазон в области НЧ. Но общая моя рекомендация о неразумности разборки сердечников заводских трансформаторов остаётся незыблемой.

Практика показала, что ПЛ-сердечники трансов на этапе сборки сравнительно трудно подогнать по стыкам. Гораздо лучшие результаты при разборке-сборке обеспечивает Ш-образное железо, поэтому сердечники шихтованные из пластинок менее зловредны. Ниже показана картинка с парой переделанных трансляционных трансов, найденных среди хлама с интервалом в три года, в разных ржавых усилителях. При всех недостатках ржавого хлама получен поразительно симметричный результат с током холостого хода около 22 мА. Причём количество проделанной работы сравнительно небольшое. Потребовалось только аккуратно распаять единую параллельно секционированную первичную обмотку и правильно перепаять секции. Перед переделкой нужно глянуть на просвет окно. Замечательно, если между сердечником и катушкой пролезет деревянная линейка. Несколько хуже, если удаётся просунуть только металлическую. Ежели трансформаторы всё же позволяют, то после основной перепайки-переделки первичной обмотки, можно без разбора транса накрутить поверх катушки эмалированным проводом две мелкие обмотки катодных обратных связей. Для каждой такой обмотки понадобится провод диаметром примерно 0,35-0,4 мм и длиной 4 метра. Такой провод будет не сложно проталкивать в щель между катушкой и сердечником, а после намотки виток к витку зафиксировать обмотку клеем.

Переделывать нужно монолитные, собранные и не битые трансформаторы. Любителям моточных процедур нужно иметь ввиду, что безумие в виде разборки трансформаторного железа вовсе не запрещено. Есть даже небольшая возможность улучшить прилегание сердечников. Пример картинки с изображением подков ПЛ-сердечника приведен ниже, где показана подкова 1 и подкова 2 ферромагнитного ленточного разрезного сердечника. Можно понять последовательность шагов по переделке. При демонтировании крепёжной скобы следует избегать ударов, чтобы не расщепить половинки подков сердечников. При близком рассмотрении оказывается, что стыки подков, в абсолютном большинстве случаев, прилегают так, как показано на картинке. Железо ведь слоёное и загнуто под прессом, поэтому механические конструкционные напряжения со временем выдавливают внутренние слои по торцам, преодолевая сопротивление межслойного клея.

На картинке видно, что внутренние кромки стыков подков прилегают плотно. Но наружные образуют существенный зазор до 0,5мм. Внутренние листы шихтованного сердечника, даже при зеркальной поверхности стыка, выпячиваются сравнительно сильно. Любопытно, что зазор 0,5 мм по краю это не самый плохой вариант. Даже заполнение стыков ферромагнитной массой не спасает. Всё равно, со временем у 99% трансформаторов результат оказывается плохим, ток холостого хода увеличивается неразумно, возникают гудение и вибрация. Именно поэтому трансформаторы типа ТС, по моему мнению, следует считать самыми гнусными. А уж разбирать трансформаторы с ПЛ-сердечниками не рекомендую вовсе. В самом крайнем случае, когда некуда деваться, разобрать можно, но придется дорабатывать сердечники.

Один раз мне пришлось разбирать небольшой ПЛ-трансформатор в габарита до 40 Вт. После разборки все сердечники пришлось тщательно очистить от лака и клея. Затем была проверена плотность прилегания стыков. И результат оказался плачевным. Для большей наглядности лучше взять лупу и смотреть зазоры на просвет. Когда был обнаружен зазор, всего около 0,5мм, пришлось взять в руки маломощный быстроходный дремель. Абразивный диск был поставлен тонкий, диаметром 25мм. Аккуратными движениями, понемногу пришлось спиливать внутреннюю кромку каждого торца. Направление спиливания нужно выбирать таким, чтобы прижимное усилие не расщепляло слои подковы. Категорически не рекомендую применять шлифовальные машинки большей мощности и круги большего диаметра. Поскольку с увеличением прижимного усилия сердечник обязательно расколется по слоям железа. После рукопашного спиливания 8-10мм кромки, каждый торец пришлось некоторое время шлифовать на ровной поверхности. Для этого нужен новый абразивный брусок с ровной поверхностью. Шлифовальные движения должны быть повдоль шихтовки и применением водной эмульсии. При этом на поверхности торца будут видны дорожки-следы от спиливания и сразу обнаруживается качество очумелых ручек и качество срезания железа дремелем. Постепенно поверхность торца несколько выравнивается. Затем на том же торце следует новая процедура срезания кромки дремелем, с захватом полоски шириной до 12мм, а затем новая порция шлифовальных процедур того же самого торца. Затем захватывают полоску 15мм. Таким образом, один торец приходится обрабатывать не менее часа-двух. Чтобы подогнать ПЛ-сердечник трансформатора под нужное значение тока холостого хода может потребоваться нормальный рабочий день. Мне была нужна симметрия с другим трансформатором, который изначально не подвергался разборке. За 7 часов удалось достигнуть равенства токов холостого хода, величиной 12 мА. Трудная работа, но необходимая, ведь она даёт 58 Генри собственной индуктивности.

При доработке было подвергнуто срезанию и шлифовке, от внутренней кромки, около 60% поверхности каждого торца. Вот на это следует обратить особое внимание. Полной подгонки торцов не понадобилось. А при спиливании железа дремелем, кое-где углубления оказывались даже несколько больше, нежели зеркало шлифованного пятна контакта. Но, не смотря на это, общее качество прилегания сердечников по торцам постепенно улучшалось. Нужно иметь ввиду, что путём тщательного спиливания и подгонки можно даже проскочить нужный симметричный результат. Для контроля совпадения токов, по ходу спиливания железа, пришлось несколько раз струбциной сжимать сердечники в катушке и проверять ток ХХ включением трансформатора в сеть.

Как видно из описания – работу при подгонке приходится проделывать большую. При этом не имеет решающего значения стандартное заводское расхождение числа витков в катушках, о котором много пишут удифилы. Нужно просто руками ощутить, что понятие здравый смысл отменять не следует. Как правило, точности 5-10% вполне достаточно, как по магнитному сопротивлению сердечника, так и по ампервиткам. Некоторая несимметрия намагничивающей силы может присутствовать всегда. Просто нужно помнить, что влияние зазоров в сердечниках на результирующие характеристики трансформатора в сотни и тысячи раз сильнее, нежели любая разумная несимметрия по числу витков. Это обусловлено наличием той самой магнитной постоянной мю-нулевое, равной 4*пи*(10)-7 степени.

Судя по данным, показанным на схемах включения 100У, в результате переделки получается выходной трансформатор с коэффициентом трансформации около 10. Если выходная обмотка даёт около 16 вольт, то к ней можно подключить сопротивление 8-12-16 Ом. А это позволяет рассчитывать на изрядную мощность, до 32 Ватт. Однако приведенное сопротивление на восьмиомной нагрузке оказывается мелким, около 800 Ом. При нагрузке 12 Ом приведенное сопротивление равно уже 1,2 кОм. Именно этими скромными значениями Raa ограничиваются возможности применения подобных переделковых трансформаторов. Такие параметры вынуждают включать модифицированные трансформаторы в упряжку с низковольтными лампами, например триодами 6С41С, 6С33С, ЕС360 или тетродами 6П36С, 6П42С, 6П44С, 6П45С. Можно применять и мелкие лампы, например 6С19П или 6П18П, однако под 100-ваттный габарит трансформатора потребуется их параллельное включение. Это же заставляет увеличивать анодные токи, чтобы хоть как-то соответствовать рабочим характеристикам ламп. Опыт показал, что, не смотря на однотипность и серийность моточных изделий, характеристики трансформаторов разных усилителей отличаются. Лучшие результаты были получены с элементарной перепайкой трансформаторов от усилителей 100У, особенно в отношении их низкочастотности. После минимальной переделки получились неплохие выходные трансформаторы с индуктивностью от 40 Генри. Еще лучше оказались трансы от болгарского комплекта Респром. Но надо заметить, что у Респрома слишком уж большой габарит железа (0,25кВт). Можно рекомендовать ограничивать массу выходных трансформаторов. Предпочтительно не более, чем 3-4 кратное превышение мощности над номинальной выходной мощностью самого проектируемого усилителя.

                            Евгений Бортник, Россия, Красноярск, декабрь 2017

выходной трансформатор для ламповый усилитель для лучшего освещения Certified Products

Приятная обстановка делает жизнь достойной жизни. Действительно, невероятные выходной трансформатор для ламповый усилитель на Alibaba.com могут воплотить эту мечту в реальность. Они небольшие по размеру и дизайну. Эти продукты уменьшают потребление электроэнергии для лучшего освещения и разнообразного светового излучения. Примечательно, что энергосбережение выходной трансформатор для ламповый усилитель находит различное применение в нескольких отраслях, включая бытовую технику.

Высокое качество выходной трансформатор для ламповый усилитель обеспечивает долгий срок службы. Эффективные трансформаторы освещения являются потребителями с низким энергопотреблением, что позволяет пользователю сэкономить деньги для других приоритетов. Кроме того, эти электротехнические изделия доступны как для домашнего использования, так и для легкой промышленности. Эти продукты с меньшим уровнем шума и дыма на Alibaba.com оснащены эффективными системами охлаждения и безопасности.

При покупке более качественных и продуктивных товаров выходной трансформатор для ламповый усилитель потенциальным покупателям следует ознакомиться с несколькими пунктами контрольного списка . Рабочие характеристики определяют используемую мощность напряжения. В равной степени они должны знать рабочую частоту трансформаторов. Размер и диаметр должны быть пропорциональны рабочей нагрузке. Из-за колебаний погодных условий осторожный покупатель должен понимать преобладающие климатические условия в целях безопасности.

Соответствие выходной трансформатор для ламповый усилитель зависит от характера работы. Наличие запчастей снижает стоимость ремонта. Высокие цены на трансформаторы освещения обеспечиваются надежной доставкой в режиме реального времени. Наслаждайтесь расслабляющим отдыхом, используя наиболее подходящие для окружающей среды приборы. Найдите на Alibaba.com широкий спектр надежных глобальных поставщиков и выгодные предложения.

Мотаем выходной трансформатор для однотактного лампового усилителя. | LENIVO

Решил улучшить полосу у однотактного лампового усилителя.

Было

стало

Стояли вот такие самонамотанные выходные трансформаторы. С индуктивностью 19,5 Гн. Сперва поставил ТВ-2Ш2, а потом заменил их на самонамотанные трансформаторы на кинаповском железе от дросселей – с таким же сечением провода и количеством витков, только с двойным секционирование вторичной обмотки….. За счет чуть большего размера трансформаторного железа(отборного и хорошего качества) получил такую индуктивность…….. но данный прибор немного привирает и непонятно на какой частоте меряет и по какому алгоритму, поэтому позднее перешёл на более точный прибор DE-5000.

А заменил трансформаторы на такие же, только собранные из двух комплектов такого трансформаторного железа (площадь сердечника 8 кв.см.)…. Получил по прибору DE-5000 индуктивность 25 Гн на частоте измерения 100 Гц.

Мотал на таком станке (у меня есть статья про этот намоточный станок):

Итак более подробно – на данном однотактном усилителе SE 6AU6(6ж4п)+EL86(6п43п) стояли выходные трансформаторы изготовленные из одного кинаповского дросселя для накалов ламп – (у кинаповского дросселя провод намотан в навал, диаметр провода 0,505 мм по лаку, индуктивность маленькая и он для анодного напряжения не подходит).

В принципе звуком был доволен, когда сделал первоначальные выходные трансформаторы из дроссельного железа. Потом были ещё несколько выходных трансформаторов из таких же дросселей, с таким же количеством витков, но с другим секционированием…И звук на них получился чуть получше….. Поэтому решил их перемотать на другое секционирование и увеличить в двое площадь сердечника. По прикидкам по размерам должны войти в защитные колпаки выходных трансформаторов.

Начал делать секционирование по приведённой картинке из учебника.

Здесь, которые стояли были сделаны по схеме – правый столбец, вторая сверху.

Системы секционирования выходных однотактных трансформаторов для ламповых усилителей.

Системы секционирования выходных однотактных трансформаторов для ламповых усилителей.

А более поздние были сделаны по схеме – правый столбец, верхняя картинка. 

Пробовал варианты с разным сечением первички и вторички. Количество витков было на основе очень мне понравившегося трансформатора ТВ-2Ш2, только было добавлена вторая вторичная обмотка, а сечения проводов соблюдены. Секционирование сделано по  картинке , приведённой выше.

После всех экспериментов решил опробовать схему секционирования из правого столбца, 6 сверху. Но тут пришлось уменьшать диаметр жил вторички, чтобы хоть как то вошло нужное количесвто витков в каркас катушки трансформатора..

Стоял вопрос по сечениям сердечника – выбор был либо уменьшить количество витков первички и остаться на диаметрах вторички от ТВ-2Ш2, либо что то другое.

Тут вспомнил о такой методичке……

Прикинул варианты

Прикинул сечения провода.

По диаметрам – вторички – решил опереться на сечение. То есть – 0,75 мм это 0,442 мм2, а 0,5мм по лаку это скорее всего – 0,45 мм по меди-0,142 мм2 – то есть три провода по  ,142*3=0,426 мм2- ну….. почти одинаково  по сечению. 

Начал мотать, а тут кончился провод 0,16 на катушке ПЭТВ-2, быстро купить удалось только 0,18 ПЭВ……. ну и вся технология поехала , те пропитки , которые применял для ПЭТВ-2 просто растворяют лак изоляции провода ПЭВ…… Да ещё провод чуть толще – вроде запаса на каркасах на запланированное количество витков хватало по ширине, но уже впритык….. и пришлось несколько раз переделывать.

На фото – каркасы,  железо и корпуса от кинаповских дросселей, а также катушки – которые стояли на одинарном наборе от дросселей и на двойном наборе дросселей.

А также втулка под каркас для намоточного станка. Провод от кинаповских дросселей использовал как вторичку для двойных трансформаторов – провод был пропитан составом на основе воска или парафина – масса серого цвета…..Убиралась тряпочкой в спирте….. Но что то оставалось на проводе и  после рядной намотки, за счет этого “что-то”, провод прилипал друг  к другу..

Было несколько неудачных попыток пропитки не подходящими пропиточными составами для провода ПЭВ.

Вот катушку разломал пропитанную ПВА -у ней утечка между первичкой и вторичкой -20кОм. Но на усилитель поставил – на тестовые колонки – получил потенциал 285 вольт на вторичке и  корпусом усилителя…… Но если осторожно, то можно было послушать….. Баса было больше, ВЧ хуже. Меандр кривой…. Фото меандра не сделал.

Но дергает по пальцам – при случайно прикосновении к акустическим проводам, хорошо хоть не сильно…… Но достаточно , чтоб разломать катушку. Катушка высохла и стала как камень с трудом отодрал стенку каркаса и чуть чуть бумагу с боков, чтоб пакеты посмотреть – после обжимки – на пустоты и прочие непотребства, но не смог отодрать….. Нужно напильником стачивать но пока нет времени и желания – и так что хотел – увидел.

Также нельзя пропитывать провод ПЭВ лаком для волос – самый удобный вариант пропитки в бытовых условиях при намотке проводом ПЭТВ-2, который вполне хорошо пропитывается данным аэрозольным лаком. На фото в галерее – видно как слезла изоляция с провода ПЭВ при обработке лаком для волос….. Причем растворяет он её медленно – то есть когда намотаешь трансформатор, прибор нормально показывает все параметры, а потом минут через 15-20 – раз и межвитковое короткое замыкание. Почему лак для для волос, а не рекомендованные лаки для пропитки? – а где их быстро купить? И не в большой таре, а в маленьком объёме…… Так что для бытовых условий лак для волос самое то – только надо брать без отдушек, а то трансформатор будет первую неделю благоухать духами – пока весь запах не выйдет. Если кто предложит достойный альтернативный вариант для применения в домашних условиях – буду очень благодарен. Так с подбором пропиток намучался сильно, а для провода ПЭВ так ничего толком и не подобрал – кроме восковой пропитки провода.

А в итоге все намотал без пропитки – просто провод при намотке пустил через брусок воска . Излишки воска снимались натяжным устройством – что позволяло проводам слипаться, но при этом укладываться в ширину каркаса.

В итоге получилось следующие параметры.

Провода 0,5 мм по лаку влезло с запасом 45 витков, поэтому дополнил до двух полных слоёв -получил 90 витков вторички. Три вторички в параллель. … Ну как то такая логика была. Самое главное не ниже 3,5 кОм получить.

Получилось –

Ra= 27*27(Ктр)* 6 ом+300 ом + 27*27* 0,5 ом=  5,0 кОм на акустику 6 ом. 

Окно для намотки 26 х 8 мм, сердечник 8 кв .см набор, 40 мм , железо от кинаповских дросселей – от двух штук 

Первичка – провод 0,18(по лаку) –

135 витков 18 слоев – 2430 витков 

Вторичка – провод 0,50 по лаку.

45 витков в два слоя – 90 . Три вторички в параллель.

3(I) -2(II)-6(I)-2(II)-6(I)-2(II)-3(I) ,

где.. 3 слоя (I – певичной обмотки) – 2 слоя( II – вторичной обмотки) – ……..и так далее.

Ктр=27. При подсоединении к сети 230 вольт – имеем 8,1 вольта.

Полоса стала значительно лучше….. А выходные трансформаторы на кинаповском железе слушать комфортнее, чем трансформаторы на витом советском железе ШЛ (например от стандартных трансформаторов ТН-36). Хотя параметры похуже у трансформаторов на кинаповском железе.

Оно того стоило.

Всем удачи и хорошего звука.

Russian HamRadio – Особенности конструирования современных ламповых УЗЧ.

В последнее десятилетие наблюдается интерес к ламповым усилителям звуковых частот. В данной статье более подробно познакомить с некоторыми особенностями конструирования современных ламповых усилителей для высококачественного звуковоспроизведения. Возобновлению интереса аудиофилов и радиолюбителей к ламповым усилителям способствовала принципиально новая концепция конструирования ламповых УЗЧ, существенно отличающаяся от принципов построения “старых” усилителей и в чем-то диаметрально противоположная “старым” представлениям. То, что прежде ставилось во главу угла при создании массовой бытовой звуковоспроизводящей аппаратуры, теперь вообще отметается как третьестепенное.

Среди требований, предъявлявшихся в свое время к низкочастотной части любых радиотехнических устройств, главнейшим была экономичность. От усилителя требовалось минимально возможное потребление от источника питания. В жертву этому приносилось многое: для оконечного каскада, например, режим класса

А расценивался как неэкономичный, а классу АВ2 отдавалось предпочтение перед классом АВ1 всюду, где это позволял заданный уровень искажений.

На втором месте стояли требования к весу и габаритам основных узлов УЗЧ, в первую очередь — выходных и переходных трансформаторов. За ними стояли требования к максимальной технологичности производства, особенно намоточных узлов, и простоте монтажа. Число ламп и деталей в УЗЧ в идеале должно быть минимально, а о том, чтобы использовать детали с пятипроцентным допуском

, не могло быть и речи.

В современной концепции высококачественного звуковоспроизведения качество современного лампового усилителя выделяется как основное его преимущество. Все остальное, без сожаления, приносится в угоду этому показателю. Такие понятия, как экономичность, вес, габариты, стоимость, сложность производства, признаются не только несущественными, но, вообще, и не заслуживающими внимания. Никакие технологические трудности не считаются препятствиями. Сам процесс конвейерной сборки ставится под сомнение, и повторяемость двух сошедших друг за другом с конвейера аппаратов признана необязательной. Об использовании деталей с параметрическим допуском в ±5%, как и прежде, не может быть и речи, но уже по другой причине: большинство резисторов должно иметь отклонение от номинала не более ±1%.

В выходном трансформаторе точность намотки первичных обмоток ограничивается половиной или даже четвертью (!) витка, и разброс значений их индуктивности должен быть минимальным. Что касается размеров выходных трансформаторов, то приветствуется подход: “чем больше — тем лучше”.

Рис.1.

Из всех классов усиления по режиму ламп отдается предпочтение классу А, даже если речь идет об оконечных каскадах мощностью в 50 или 100 Вт. Использование в усилителях полупроводниковых приборов объявляется нежелательным, при этом даже в выпрямителях кенотронам отдается предпочтение перед кремниевыми диодами. Последние в виде исключения допускается использовать в выпрямителях цепей накала ламп.

Каждый изготовленный экземпляр усилителя подвергается индивидуальной регулировке и настройке наподобие концертного рояля, при этом индивидуальный отбор и подбор ламп считается само собой разумеющимся. В отношении выбора типов ламп для оконечных каскадов считается нормальным остановиться на таких “доисторических” триодах прямого накала, как 2АЗ, если их параметры удовлетворяют требованиям конструктора рис.1..

Даже из уже сказанного становится ясно, что говорить при этом о таких понятиях, как экономичность или себестоимость подобных УЗЧ просто не имеет смысла. Действительно, “средний” по параметрам УМЗЧ с выходной мощностью 20 Вт может потреблять от сети 120… 150 Вт и стоить без акустической системы 1500…2000 долларов.

Рис.2.

Для радиолюбителей, решивших попробовать себя в этой области конструирования, очень многое на первых порах будет казаться если не странным, то трудно объяснимым.

В этой связи следует обратить внимание на специфические особенности конструирования современных ламповых УЗЧ.

Эта статья посвящена вопросам выбора радиоламп для современных любительских ламповых усилителей с учетом возможностей отечественного рынка радиокомпонентов.

Разделим лампы на три группы: лампы для оконечных и драйверных (предоконечных) каскадов; лампы для каскадов предварительного усиления; лампы для выпрямителей.

В первой группе при работе в классе А используются только триоды с достаточно линейной анодно-сеточной характеристикой, а также мощные лучевые тетроды или (реже) пентоды, обеспечивающие получение нелинейных искажений не более 0,5% в ультралинейной схеме включения (также в классе А) рис.2..

Нет смысла перечислять все типы ламп, используемых в оконечных каскадах западными фирмами, поскольку возможность приобретения их отечественными радиолюбителями крайне маловероятна. Тем не менее, учитывая возросшие возможности международной торговли, укажем для отечественных ламп их американские и европейские аналоги.

• 2СЗ (американский аналог 2АЗ) — мощный триод двухвольтового прямого накала, обеспечивающий в двухтактном трансформаторном каскаде в классе А полезную мощность не менее 20 Вт.

• 6С4С — почти полный аналог лампы 2СЗ, но с шестивольтовым прямым накалом.

• 6С6С (американский аналог 6B4-G [1]) — аналог лампы 2АЗ, но с косвенным шестивольтовым накалом.

Эти три типа триодов сегодня используются в оконечных каскадах почти всеми зарубежными фирмами, выпускающими ламповые УЗЧ. Учитывая возможные трудности в приобретении именно этих ламп, для радиолюбителей можно рекомендовать некоторые отечественные триоды — 6С19П [2] и 6С56П [3]. Эти лампы предназначены в основном для электронных стабилизаторов напряжения, но они вполне пригодны для оконечных каскадов УЗЧ. При этом у этой группы триодов есть немаловажное преимущество: они работают при более низком анодном напряжении.

Вследствие этого в выпрямителе блока питания можно обойтись без дефицитных и крупногабаритных оксидных (электролитических) конденсаторов на рабочее напряжение 300—350 В. При необходимости большей выходной мощности УМЗЧ вполне допустимо в каждом плече двухтактного каскада (называемого также “пушпул” или РР в англоязычной аббревиатуре) использовать по две параллельно включенные лампы.

К этой же группе оконечных триодов можно отнести и отечественную лампу 6Н13С (полный аналог американской 6AS7-GT), каждый из двух ее триодов допускает мощность рассеяния на аноде до 13 Вт. Он работает при низком анодном напряжении (90 В). Если оба триода одного баллона соединить параллельно, то, используя в оконечном каскаде две такие лампы, можно получить полезную выходную мощность не менее 20 Вт.

Более скромным представляется выбор мощных лучевых тетродов и оконечных пентодов для выходного двухтактного каскада по ультралинейной схеме включения (в обычной схеме включения они вряд ли пригодны для современных УМЗЧ). Здесь самыми лучшими можно считать немецкие лампы EL-34 и EL-12 [1]. Полным отечественным аналогом первой из них (если не говорить о качестве) является лампа 6П27С, аналога второй нет среди отечественных и американских ламп.

Наконец, допустимо использовать специально предназначенную для схем кадровой развертки цветных телевизоров лампу 6П41С. Что же касается выходных ламп для строчной развертки телевизоров, они в силу своих специфических особенностей для оконечных каскадов УМЗЧ малопригодны из-за крайне низкого КПД в классе А.

Если радиолюбителя устроит неискаженная выходная мощность в 10 Вт (обычно достаточная для жилой квартиры), лучше всего применить самый распространенный в свое время в мировой и отечественной практике оконечный пентод типа EL-84, аналогом которого была отечественная лампа 6П14П (6П14П-В).

Значительно проще обстоит дело с группой ламп для фазоинверсных, предоконечных каскадов и каскадов предварительного усиления. Абсолютное большинство западных производителей современных ламповых УЗЧ ограничивают их номенклатуру четырьмя типами. Два из них являются представителями более “древних” серий. Это американские восьмиштырьковые (“октальные”) двойные триоды типов 6SN7-GT и 6SL7-GT, аналогами которых были очень широко распространенные в свое время отечественные лампы 6Н8С и 6Н9С. Два других представляют западноевропейские двойные триоды пальчиковой серии ЕСС-87 и ЕСС-83, к которым весьма близки отечественные лампы 6Н1П и6Н2П.

Кроме того, специально для входных (первых) каскадов предварительного усиления можно рекомендовать не применявшиеся прежде для этой цели высокочастотные одиночные триоды типов 6СЗП и 6С4П, предназначенные для усиления и генерирования сигналов СВЧ. Такие триоды характеризуются весьма низким уровнем собственных шумов (эквивалентное сопротивление внутренних шумов — не более 170 Ом) и ничтожными токами утечки в цепи накал-катод.

Это обстоятельство чрезвычайно важно для достижения общего уровня собственного фона и шумов УЗЧ примерно до -70…-80 дБ. Более подробно о причине возникновения фона в первом каскаде усилителя будет рассказано в части, посвященной конструированию конкретных УЗЧ.

И, наконец, третья группа — лампы для выпрямителей. На первый взгляд может показаться абсурдным применение кенотронов в наши дни, когда имеется большая номенклатура полупроводниковых диодов и диодных сборок, не только полностью заменяющих кенотроны, но и обладающих несравненно лучшими показателями по экономичности.

Тем не менее, ни одна западная фирма не использует в источниках питания полупроводниковые приборы, отдавая предпочтение лампам. Плавное нарастание тока кенотрона после включения позволяет простым способом предотвратить появление высокого напряжения на анодах ламп (в первую очередь, мощных) до тех пор, пока их катоды не прогреются до температуры, обеспечивающей возникновение довольно плотного “электронного облака”. Пренебрежение этим условием очень скоро приводит к так называемому “отравлению” катодов мощных ламп, их преждевременному старению и выходу из строя.

Ассортимент используемых кенотронов сравнительно невелик и включает в себя следующие типы: 5ЦЗС, 5Ц8С, 5Ц9С. Из американских ламп более употребляемы 5U4G, 5Y3G, 5V4G, а из западноевропейских — EZ-12 [3].

Чтобы закончить лишь слегка затронутую тему о лампах, добавим, что для ламп всех каскадов (а особенно оконечных) нужно применять только керамические, а не пластмассовые панельки. Что же касается ламп предварительных каскадов усиления, то их панельки должны иметь выступающий фланец, на который снаружи надевают металлический цилиндрический экран, защищающий лампу от внешних наводок. Для лампы входного каскада желательно использовать экран, защищающий и от магнитных наводок (его можно сделать самостоятельно из листовой оцинкованной стали).

В отличие от транзисторного усилителя, в ламповой конструкции, как правило, есть необходимость в выходном трансформаторе, согласующем низкое активное сопротивление нагрузки со сравнительно высоким внутренним сопротивлением лампы. Выходной трансформатор также отделяет полезную переменную составляющую сигнала от ненужной постоянной составляющей.

Практика создания большого числа ламповых УЗЧ и анализ их работы показали, что именно трансформаторы являются основным источником нелинейных и частотных искажений и, по существу, ограничивают как полосу пропускания усилителя, так и минимально достижимое значение КНИ. И многое существенно зависит от их конструкции.

Многие современные УЗЧ выполняются с двухтактными оконечными каскадами и работают в очень широком диапазоне частот — 20 Гц…20 кГц. Отношение граничных частот составляет 1:1000, что создает принципиально различные, а порой и противоречивые, взаимоисключающие условия работы трансформатора и, следовательно, предъявляемые к нему требования.

В чем суть этих противоречий? Для некоторой средней частоты рабочего диапазона (скажем, 1 кГц) индуктивное сопротивление первичной обмотки трансформатора много выше ее активного сопротивления, определяемого исключительно длиной и диаметром обмоточного провода.

Например, для типичного трансформатора промышленного лампового радиоприемника индуктивность первичной обмотки находится в пределах 10…15 Гн, а активное сопротивление — примерно 500…800 Ом. На частоте 1 кГц индуктивное сопротивление такой обмотки (XL) составляет 62 кОм, поэтому активным сопротивлением обмотки, включенным последовательно с ее индуктивным сопротивлением, можно просто пренебречь — потери на нем составляют около 1 %.

Однако на крайней нижней частоте рабочего диапазона (а она даже в самых лучших и дорогих моделях ламповых радиоприемников оказывалась в пределах 60…80 Гц) индуктивное сопротивление обмотки составляло всего 3,5 кОм, поэтому на активной составляющей полного сопротивления обмотки теряется уже 20 % полезного сигнала.

Если же мы захотим сегодня использовать такой трансформатор в современном усилителе, где нижняя граница рабочего диапазона составляет как минимум 20 Гц, то на этой частоте потери сигнала достигнут уже 70 %, т. е. сигнал с частотой 20 Гц воспроизвести, вообще не

удастся.

Так что же надо делать, чтобы решить эту проблему? Ответ очевиден: необходимо увеличивать индуктивность первичной обмотки и уменьшать ее активное сопротивление. Увеличения индуктивности можно достигнуть увеличением числа витков обмотки и снижением потерь в магнитопроводе трансформатора. Но с увеличением числа витков растет и активное сопротивление обмотки. Снизить сопротивление обмотки при увеличении числа ее витков можно только одним путем — увеличением сечения (диаметра) обмоточного провода, но

для размещения обмотки на каркасе потребуется больше места, что повлечет за собой увеличение габаритов трансформатора.

Какие же реальные значения индуктивности первичной обмотки и ее активного сопротивления (г) можно считать приемлемыми для современного УМЗЧ с нижней границей полосы пропускания 20 Гц? Если задаться максимальным допустимым значением потери сигнала на нижней частоте диапазона в 10 %, то расчеты дают значение индуктивности L = 40 Гн.

Реактивное и активное сопротивления:

XL – 2p fL = 6,28-20-40 = 5 кОм; г = 0,5 кОм (при условии г = 0,1 XL).

Конструктивный расчет такого трансформатора (для двухтактного каскада первичная обмотка состоит из двух секций) дает значения в интервале 1500— 2500 витков провода ПЭЛ или ПЭВ 0,44—0,51 мм для первичной обмотки и 50—150 витков провода диаметром 0,8—1,2 мм — для вторичной. Чтобы эти обмотки разместились на каркасе, размеры его “окна” должны быть около 20×50 мм, что приводит к необходимости применять трансформатор с сечением магнитопровода не менее 10 см2 для усилителя с выходной мощностью 10… 15 Вт. Для усилителей с выходной мощностью в 40 Вт сечение соответственно увеличивается до 15… 18 см2.

Чтобы эти цифры у радиолюбителя связались с реальными представлениями о трансформаторах, напомним, что такой пакет железа (сечением 30×63 мм) имел трансформатор питания телевизора “Рубин-102” мощностью в 150 Вт! Такова сегодня цена за реальную нижнюю границу полосы пропускания усилителя в 20 Гц.

Теперь поговорим о цене различия в параметрах двух половинок первичной обмотки выходного трансформатора двухтактного УМЗЧ, намотанных традиционным, неизменно применявшимся в промышленном производстве способом. На каркас вначале наматывали одну половину первичной обмотки, затем следовал один или несколько слоев изоляции, а после нее наматывали вторую половину обмотки. При этом длина первого витка (у основания каркаса) была значительно меньше длины последнего витка второй половины обмотки, и их сопротивление оказывается различным. К этому следует добавить, что и индуктивности обеих половинок обмотки окажутся неодинаковыми, поскольку в формулу индуктивности многослойной цилиндрической катушки входят диаметры нижнего и верхнего витков, а они для двух половинок обмотки окажутся разными.

Не загружая читателя громоздкими вычислениями, отметим, что при общем сопротивлении 500 Ом нижняя половинка обмотки имеет сопротивление 200, а верхняя — 300 Ом. Примерно такая же разница получается и для других паразитных параметров этих половинок (индуктивность рассеяния, межвитковая емкость обмоток).

Даже приближенный расчет приводит нас к интересному результату. Если в оконечном каскаде применены два триода с анодным током 100 мА каждый при напряжении источника

120В (например, лампы 6С19П), то в результате падения напряжения на постоянном активном сопротивлении обмоток разница в напряжении на анодах двух ламп составляет около 10 %. На низких же частотах, когда индуктивное сопротивление обмоток начинает шунтировать нагрузку, разница в индуктивности половинок обмотки приводит к асимметрии и увеличению нелинейности мощного каскада. Аналогичные нарушения симметрии возникают и в области высоких звуковых частот.

Таким образом, при “классической” технологии намотки трансформатора и равенстве числа витков двух половинок первичной обмотки сопротивления и индуктивности будут различаться, что, конечно же, исключает возможность получения нелинейных искажений менее 1 %.

В результате следует вывод: требования, предъявляемые к конструкции трансформаторов, отнюдь не являются чрезмерными, и при изготовлении трансформаторов нужно точно выполнять указания и рекомендации.

Рис.3.

Теперь перейдем к практической стороне дела и начнем с выбора магнитопровода для выходных трансформаторов. С учетом ранее упомянутых особенностей трансформаторов двухтактных УМЗЧ и для удобства намотки лучше использовать ленточные разрезные магнитопроводы стержневого типа (ПЛ, см. рис.3.). На каждом из двух стержней размещают два одинаковых каркаса с двумя одинаковыми обмотками (одноименными выводами в одну сторону), практически с одинаковыми электрическими параметрами.

Намотка каждой из двух катушек в этом случае не требует никаких специальных технологических приемов и осуществляется на обычном намоточном станке с укладчиком, позволяющим получить плотную рядовую послойную намотку “виток к витку”.

Наматывать катушки “внавал” совершенно недопустимо. Поверх половинки первичной обмотки на каждой из двух катушек наматывается таким же образом половина витков вторичной обмотки, а после сборки трансформатора обе половины как первичной, так и вторичной обмоток соединяют последовательно. Такой трансформатор отличается симметрией частей его обмоток и имеет незначительные внешние поля рассеяния. Надо заметить, что концы секций первичной обмотки следует подключать к источнику питания, а начала — к анодам ламп.

Паразитные связи в трансформаторе при этом минимальны. Впрочем, вполне возможно изготовить хороший выходной трансформатор и на броневом магнитопроводе, набранном из отдельных Ш-образных пластин, однако его изготовление окажется более трудоемким и потребует выполнения дополнительных операций.

Первая трудность на этом пути связана с самим магнитопроводом. Для трансформаторов звуковых частот пригодны пластины толщиной не более 0,35 мм. Собрав пакет необходимой толщины, следует прибавить к нему еще не менее 10 % дополнительных “резервных” пластин (и перемычек тоже) про запас. Все пластины и перемычки, проверенные на отсутствие заусенцев и зазубрин, необходимо с двух сторон покрыть из пульверизатора тонким слоем нитрокраски или жидкого цапонлака, после чего тщательно высушить.

Для трансформатора с броневым магнитопроводом необходим секционированный каркас. Скорее всего, из готовых промышленных изделий ни один не подойдет, особенно если он неразборный. Но прежде чем приступить к самостоятельному изготовлению каркаса, нужно остановиться на одном из трех вариантов намотки, показанных на рис. 4.

Вариант “а” предполагает каркас, разделенный точно пополам дополнительной внутренней щечкой на всю высоту окна. В этом случае в каждой секции наматывается по одной половинке первичной обмотки, поверх которой после нескольких слоев изоляции (кабельной бумагой или лакотканью) в каждой секции укладывается ровно половина витков вторичной обмотки. Секции первичной и

вторичной обмоток соединяются между собой последовательно.

В варианте “б” средняя щечка делается меньшей высоты — вровень с половинками первичной обмотки. После их намотки укладывают 2—3 слоя изоляции (кабельной бумаги) во всю ширину каркаса и сверху, также во всю ширину каркаса, наматывают без разрыва всю вторичную обмотку.

И наконец, вариант “в” предусматривает разделение каркаса на три секции. В двух крайних секциях наматывают половинки первичной обмотки, а в средней — всю вторичную обмотку. Электрически все три варианта равноценны, поэтому конструктор может остановить свой выбор на любом из них. Для сохранения свойств, достигаемых в двухкатушечных конструкциях трансформаторов, секции первичной обмотки следует наматывать в разных направлениях, тогда концы секций, как и в двухкатушечном варианте, можно соединить с источником питания, а начала — с анодами ламп.

Пластины магнитопровода собирают встык, без зазора, поскольку в двухтактных схемах подмагничивание постоянным током отсутствует. Полностью собранный трансформатор желательно подвергнуть влагозащитной обработке, можно даже в домашних условиях. В железной банке или любой другой подобной посуде, внутри которой может поместиться целиком или хотя бы наполовину выходной трансформатор, нужно растопить и хорошо прогреть свечной воск, парафин, стеарин или промышленный церезин. Трансформатор опускают в расплав и выдерживают в нем, подогревая 2…3 мин. Если в банке уместилась только часть трансформатора, следует перевернуть его и снова “проварить” 2…3 мин. Пропитанный трансформатор надо извлечь и дать стечь лишнему воску.

После остывания до комнатной температуры застывшие потеки, если они мешают креплению трансформатора, можно осторожно удалить деревянной или пластмассовой лопаточкой (но не стальным ножом!). Готовый трансформатор желательно поместить в металлический кожух—экран, чтобы исключить воздействие его электрических и магнитных полей на лампы, открытую печатную плату, регуляторы и соединительные провода; это предотвратит неконтролируемые паразитные обратные связи.

Секционирование обмотки полезно и при изготовлении выходного трансформатора однотактного усилителя (мощного или предварительного каскада). При конструировании трансформаторов следует руководствоваться следующим:

1. Магнитопроводы из высококачественной трансформаторной стали уменьшают искажения и потери во всей полосе частот, уменьшают габариты и паразитные параметры обмоток (индуктивности рассеяния и емкости между обмотками).

2. Секционирование вторичной обмотки позволяет подобрать наиболее оптимальное сопротивление нагрузки последовательно-параллельным соединением частей обмотки.

3. Обмотки трансформатора допустимо наматывать только виток к витку, плотно укладывая от щечки до щечки каркаса.

4. После каждого слоя обмотки нужна изоляционная прокладка из тонкой

(папиросной или конденсаторной) бумаги, чтобы витки следующего ряда не проваливались около щечек каркаса в нижние слои.

5. Применение обмоточных проводов большего, чем указано в описании, диаметра неоправдано. Использование провода соседнего типономинала с меньшим диаметром заметно не влияет на параметры усилителя, но обеспечивает размещение всех обмоток в окне каркаса.

В качестве примера приведем конструктивные и электрические данные выходного трансформатора для усилителей, использующих в двухтактном оконечном каскаде по ультралинейной схеме лампы ЕL-34(6П27С). Этот же трансформатор вполне можно применять вместе с лампами ЕL-84(6П14П). Однако следует сразу предупредить, что точное повторение приводимых данных с точностью до одного витка и использование рекомендованных диаметров намоточного провода не всегда может оказаться оправданным, а в отдельных случаях привести к тому, что все обмотки не уместятся в окне каркаса.

Причина проста: используемые разными радиолюбителями пакеты магнитопроводов могут иногда сильно различаться по качеству трансформаторной стали, что приводит к разной величине индуктивности при абсолютно одинаковом числе витков катушек и, следовательно, к неоптимальному режиму оконечных ламп по отдаваемой неискаженной мощности.

Что касается заполнения окна обмотками, то здесь различие может оказаться еще больше, так как оно зависит от применяемых обмоточных проводов (ПЭТВ-2, ПЭЛ, ПЭВ-1, ПЭВ-2 и т. д.), имеющих при одном и том же диаметре по меди (например, 0,2 мм) разный наружный диаметр 0,215…0,235 мм.

Отклонение возможно и из-за числа слоев и толщины изоляции между слоями и обмотками — применимы папиросная, конденсаторная, кабельная бумага, лакоткань, мелованая бумага, ватман. Заполнение ухудшается при уменьшении плотности намотки и силы натяжения провода, а также полноты заполнения каждого слоя намотки витками.

А теперь о конструкции выходного трансформатора для усилителя мощности с лампами 6П27С.

Рис.4.

Магнитопровод — Ш-образный броневой УШ-32 (сталь 1513, 1514, толщина пластин 0,35 мм), толщина пакета — 40 мм, сечение — 12,8 см2, размер окна (без учета толщины его стенок) — 32×80 мм.

Полезное сечение, используемое для размещения обмоток, — не менее 21 см2, рабочая ширина одного слоя намотки — не менее 76 мм.

Выбор конструкции каркаса (см. рис. 4) и способа намотки определяется самим радиолюбителем. Каждая половина первичной обмотки содержит по 1200 витков провода ПЭЛ или ПЭВ диаметром 0,44 мм. Отвод для подключения экранирующей сетки от 500-го витка.

Однако для любителей-экспериментаторов рекомендуем сделать три отвода: от 500-го, 600-го и 700-го витков с тем, чтобы иметь возможность подобрать в процессе регулировки усилителя оптимальный режим работы оконечного каскада — максимальной выходной мощности при заданном уровне нелинейности (спектра гармоник).

В этом трансформаторе при плотной рядовой намотке и использовании каркаса с двумя секциями (одна перегородка посредине) в одном слое первичной обмотки умещается примерно 75 витков, а вся обмотка потребует 16 рядов и с учетом толщины и числа слоев изоляции займет чуть меньше половины сечения окна.

В оставшейся части окна размещают вторичную обмотку (по одной половине в каждой секции). Первичную и вторичную обмотки разделяют 2—3 слоя толстой кабельной бумаги, которую вполне можно заменить полосками чертежного ватмана или мелованной бумаги.

Рис.5.

Бумажные полоски для межслойной изоляции нужно вырезать на 4 мм шире внутреннего размера окна каркаса, и по обеим сторонам ленты ножницами сделать надрезы глубиной по 2…3 мм через каждые 3…5 мм, как это показано на рис. 5.

При намотке такой ленты ее края загибаются, что полностью и надежно предотвращает западание крайних витков в нижележащие слои, позволяя использовать для намотки полную ширину окна.

Вторичная обмотка содержит 120 витков провода ПЭВ или ПЭЛ диаметром 1 мм и разбита на 8 частей (секций). В каждой половинке окна наматывают 4 секции по 15 витков (всего по 60 витков).

Таким образом, всего из катушки может выходить много выводов. Чтобы не запутаться в них, до начала намотки в щечках каркаса в определенных местах нужно просверлить отверстия для выводов проводов. Каждое из них следует пронумеровать, и в процессе намотки помечать на листе бумаги соответствие выводов и отводов обмоток номерам отверстий на каркасе.

После окончания намотки всего трансформатора нужно нарисовать на бумажном листочке размерами 30×70 мм схему трансформатора и проставить на ней номера соответствующих выводов. Этот паспорт нужно приклеить на видимую выступающую часть каркаса, защитив его сверху полоской прозрачной липкой ленты типа “скотч” соответствующей ширины. Впоследствии эта информация может оказаться полезной.

Динамический диапазон воспроизведения — один из важнейших показателей любого высококачественного аудиотракта. Динамический диапазон усилителя в первую очередь определяется уровнем собственных шумов самого усилителя. Эти шумы складываются из трех составляющих:

– остаточного “фона” (пульсаций) на выходе выпрямителя при наибольшем токе потребления;

– собственных шумов усилительного элемента и резисторов на входе усилителя;

– внешних и внутренних наводок на сигнальные цепи.

Для снижения уровня пульсации в цепях питания до требуемого уровня увеличивают емкости оксидных конденсаторов фильтров, вводят дроссель в фильтр питания. Кроме того, применяют специальные узлы и компоненты — электронный стабилизатор напряжения на выходе выпрямителя, дроссели с компенсационной обмоткой или настройкой контура в резонанс на частоту пульсации.

Чтобы снизить влияние второго фактора, для входного каскада выбирают лампы с минимальным паспортным значением собственных шумов. Для питания нити накала следует использовать постоянный ток от отдельного выпрямителя с пониженным до 6В напряжением на выходе, создавать защитную разность потенциалов между катодом и нитью накала ламп предварительных каскадов. В связи с последней рекомендацией рассмотрим способ снижения фона с частотой 50 Гц, возникающего в цепи подогреватель— катод первой лампы.

Рис.6.

У электронной лампы между нитью накала и катодом (рис. 6,а) всегда имеется сопротивление утечки Rут.

Благодаря имеющемуся на катоде положительному напряжению относительно общего провода (шасси), соответствующему напряжению автоматического смещения +2В, участок подогреватель — катод можно рассматривать как открытый диод с внутренним сопротивлением, равным Rут, величина которого колеблется от сотен до тысяч килоом.

Примем это сопротивление равным 470 кОм (на рис. 5,6 показана эквивалентная схема цепи накал—катод). Естественно, что через этот диод по цепи обмотка накала — промежуток подогреватель—катод — резистор автоматического смещения потечет ток и напряжение на обмотке (6,3 В) окажется поделенным на сопротивлениях Ryт, и Rк в отношении 1000:1. На резисторе автоматического смещения окажется паразитное переменное напряжение примерно 0,0063 В.

Это напряжение усиливается всеми последующими каскадами и создает на выходе усилителя заметное напряжение фона. Если учесть, что чувствительность УЗЧ обычно составляет 100…200 мВ, то номинальный уровень полезного сигнала всего лишь в двадцать-тридцать раз больше паразитного фона.

Рис.7.

Проводимость паразитного диода подогреватель—катод можно устранить, создав на нити накала положительный потенциал, превышающий по значению сумму напряжения на катоде и амплитуду напряжения накала. Один из вариантов такого смещения представлен на рис. 7.

Цепь подогревателя лампы здесь не соединена с шасси, а положительное напряжение на эту цепь подается от дополнительного делителя напряжения через подстроечный резистор, с помощью которого при регулировке усилителя добиваются минимального уровня фона.

Постоянное напряжение +25…30В можно взять от общего выпрямителя и снять с нижнего плеча делителя, состоящего из двух постоянных резисторов и дополнительного фильтрующего конденсатора.

Следует напомнить, что уровень этого фона весьма незначителен, поэтому измерять его следует ламповым милливольтметром на пределе не более 5 мВ, а еще лучше — с помощью осциллографа, так как фон с частотой 50 Гц явно выделяется среди других наводок и шумов.

Теперь о третьем, важнейшем факторе, влияющем на уровень собственного фона усилителя. Грамотный монтаж входных цепей и цепей функциональных регулировок (громкость, тембр, баланс) в значительной степени устраняет влияние этого фактора на общий уровень шумов.

Рис.8.

Для того чтобы уяснить принципы грамотного монтажа, рассмотрим рис. 8, где показано соединение сеточной цепи лампы с входным разъемом, отстоящим от лампы на некотором расстоянии.

Рекомендации будут практически одинаковыми и для соединения любых двух узлов аудиотракта или УЗЧ, один из которых является источником сигнала, а другой — нагрузкой. Это могут быть микрофон и лампа усилителя микрофонного каскада, входное гнездо для магнитофона и коммутатор рода работ либо первые два каскада УЗЧ и блок регуляторов тембра.

В последнем случае источником сигнала является анод лампы первого каскада, а нагрузкой – резистор в цепи сетки лампы второго каскада и, следовательно, никакие соединения с корпусом внутри этого участка недопустимы. Иными словами, внутри закрытого металлического корпуса блока регуляторов тембра ни одна деталь не должна соединяться непосредственно с шасси или экранирующим кожухом, а только к изолированной от корпуса шине, как показано на рис. 9.

 

Рис.9.

Теперь о самих экранированных проводах. Ни один из промышленно выпускаемых типов проводов в “чистом” виде для современного лампового усилителя высокого класса не годится. Все экранированные провода лучше сделать самостоятельно — это несложно. На рис. 10 показано, что внутри экранирующей оплетки помещены провода разного диаметра. Это различие соответствует реальной конструкции. Все экранированные провода выполнены по принципу куклы—матрешки.

Внутри обычной металлической экранирующей оплетки помещены два провода разного диаметра: один — более тонкий (сигнальный) обязательно цветной многожильный в поливинилхлоридной или фторопластовой изоляции сечением 0,2…0,35 мм2, другой — также многожильный, но сечением не менее 0,5 мм2 — “холодный”. Оба эти провода вместе с экранирующей оплеткой следует поместить в трубку из поливинилхлорида (ПВХ). При изготовлении

усилителя для монтажа различных цепей полезно использовать провода в изоляции различного цвета. Выбор самих цветов, разумеется, может быть произвольным в зависимости от возможностей радиолюбителя, но некоторых правил все же лучше придерживаться. Так, все провода, соединяемые с общим проводом, лучше всего делать черными и толстыми (сечением 0,5…0,75 мм2). Провода цепей питания (плюсовой полярности) от выпрямителя — красные, а если выпрямителей несколько, — красные, розовые, оранжевые. Все сигнальные провода одного из стереоканалов – зеленые, а другого — синие или голубые. Цепи накала ламп — белые или серые. Для цепей вспомогательных устройств и систем можно выделить коричневые, желтые и тонкие черные либо белые.

Такое разделение намного упростит проверку монтажа и исключит путаницу при распайке двухканальных регуляторов громкости и тембра (какой — из проводов от левого канала, какой — от правого).

Для самостоятельного изготовления экранированных соединительных кабелей нужно либо взять отдельную металлическую оплетку, либо снять ее с экранированного провода, затем продеть в оплетку два изолированных провода: один — тонкий “сигнальный”, другой — толстый нулевой, и все это вместе с оплеткой протянуть внутрь трубки из ПВХ соответствующего диаметра. В принципе, это можно делать двумя разными способами: изготавливать каждый отдельный экранированный провод заранее определенной длины или же сразу заготовить 10… 15 м кабеля, а затем отрезать куски нужной длины.

Распайку выводов межблочного кабеля производят на соответствующие разъемы, из которых ныне наиболее употребляемы “тюльпан” (RCA), “джек”, “мини-джек”.

При монтаже в усилителе накальных цепей и сетевых проводов внутрь одной оплетки помещают оба провода (можно одного цвета) и также изолируют оплетку трубкой из ПВХ.

Теперь об упоминавшейся выше “нулевой” шине внутри экранированных блоков. Если в блоке размещается печатная плата с радиоэлементами, то роль шины может выполнять одна из печатных дорожек (как можно более широкая).

Следует учитывать, что входные и выходные сопротивления каскадов ламповых усилителей обычно на порядок больше, чем транзисторных, и измеряются сотнями килоом, поэтому собственные емкости экранированных проводов оказывают существенное влияние на частотную характеристику УЗЧ в области ВЧ. Не следует использовать современные тонкие и сверхтонкие (диаметром 3, 2 и даже 1,5 мм) “фирменные

” экранированные провода. В любом случае экранированные соединения нужно делать по возможности короче.

В предыдущих частях статьи рассмотрены вопросы, относящиеся к способам обеспечения высоких качественных показателей ламповых усилителей. Однако эти показатели могут оказаться нереализованными при неграмотном подключении к входу усилителя источников сигнала — магнитофона, проигрывателя, микрофона.

Подключение внешних источников сигнала с различным выходным сопротивлением неизбежно снижает динамический диапазон всей системы за счет наводок, а также ограничивает верхнюю границу частотного диапазона из-за шунтирующего действия емкости соединительных кабелей. И хотя полностью исключить эти вредные влияния невозможно, вполне реально уменьшить их правильным выполнением соединения источника сигнала с входом усилителя.

Вопрос этот достаточно серьезный, поскольку речь идет о соединительных кабелях, подверженных различным внешним наводкам, например, от проходящей рядом электросети с напряжением 220В. Кроме того, речь идет о передаче сигналов весьма малого уровня (порядка 5…200 мВ) и к тому же от источников с большим внутренним сопротивлением (до сотен килоом). Эти два фактора требуют применения специальных мер для предотвращения наводок извне и для исключения взаимного влияния кабелей от нескольких источников. Положение усугубляется тем, что для разных источников сигнала оптимальны различные решения, поэтому постараемся дать рекомендации для каждого отдельного случая.

Наиболее подвержены наводкам линии от пьезоэлектрического или электромагнитного звукоснимателя, а также от микрофона. Для этих цепей можно предложить общее решение с использованием тонкого коаксиального кабеля наружным диаметром 4…5 мм и емкостью 70… 115 пф на метр, например, РК-50-2-13, РК-50-3-13

, РК-50-2-21 (их старые наименования — соответственно РК-19, РК-55, РКТФ-91) либо РК-75-2-21. Для стереофонического устройства два отрезка кабеля нужной длины, помещенных в одну общую металлическую оплетку, образуют кабель с высокой помехозащищенностью. Внешнюю оплетку также желательно изолировать трубкой из ПВХ. На длинный кабель трубку допустимо надевать частями длиной по 0,5…1 м.

Рис.10.

Распайку межблочных кабелей надо делать так, как показано на рис. 10. Для микрофона, если он не стереофонический, нет необходимости в двух отдельных кабелях, однако использовать оплетку кабеля в качестве второго провода здесь нежелательно. Для микрофонной линии длиной более 1 м желательно использовать двухпроводный кабель с экранирующей оплеткой, по аналогии с отечественным кабелем типа КММ. Подключение обоих проводов и оплетки ясно из рисунка.

Межблочный кабель для стереофонического тюнера, магнитофона и проигрывателя КД также можно сделать в одном экране. В одну общую экранирующую оплетку надо протянуть три разноцветных провода: два сигнальных для левого и правого каналов (например, зеленый и синий) и один более толстый (черный или белый) для общего провода. Весь этот кабель вместе с оплеткой нужно изолировать трубкой из ПВХ.

Сигнал от телевизора можно транспортировать обычным коаксиальным кабелем или экранированным проводом, используя его оплетку в качестве нулевого провода, поскольку уровень собственного

фона самого телевизора часто не позволяет говорить о высококачественном звуковоспроизведении. Здесь только следует иметь в виду, что сигнал звукового сопровождения можно снимать, если нет соответствующего разъема, как с выхода УМЗЧ телевизора, так и с нагрузки частотного детектора. Выход УМЗЧ обычно низкоомный, и соединительный кабель не создает дополнительных потерь высокочастотной части спектра.

Однако при этом уровень выходного сигнала будет полностью зависеть от регулятора громкости телевизора и, если нет гнезда для телефонов, воспроизведение звука только через внешний усилитель будет невозможно. Сигнал на выходе УМЗЧ телевизора, как правило, не отличается высоким качеством.

Лучше воспользоваться вторым способом и снимать сигнал непосредственно с выхода частотного детектора. Правда, в этом случае придется вскрыть телевизор и подвести этот сигнал к дополнительному разъему RCA, который можно установить на несущей раме телевизора или на съемной задней стенке, и к этому разъему подключать соединительную линию. Но в этом случае кабель также надо будет делать экранированным с двумя проводами внутри оплетки.

Соединительная линия от радиотрансляционной сети, если таковую потребуется подключить к усилителю, отличается тем, что внутри жилого помещения оба провода равнозначны: в цепь каждого из двух проводов трансляционной сети последовательно включены балластные резисторы. Потерей сигнала в этом случае вполне можно пренебречь, поскольку сигнал в линии гораздо больше, чем от остальных источников сигнала.

Г. Гендин

Литература:

1. Зельдин Е. А. Зарубежные приемно-усилительные лампы. МРБ. — М.-Л.: Энергия, 1966,96с.

2. Кацнельсон Б. В., Ларионов А. С. Отечественные приемно-усилительные лампы и их зарубежные аналоги. Справочник. — М.: Энергия, 1968, 544с.

3. Гендин Г. С. Все о радиолампах. — М.: “Горячая линия — ТЕЛЕКОМ”, 2002.

 

Выходные трансформаторы SE PP — КБЛБ

       
      Возможно изготовление любых выходных трансформаторов,
с любыми нагрузками к аноду и для АС!

 

 

 

Таблица Серийных Выходных трансформаторов

Чертеж и внешний вид серийных трансформаторов ТШЛ316



Цены действительны  на 1 июля 2014 года 

___________________________________________________________________________________________________________

 Выходной трансформатор «ТВЗ 1-9 Люкс 5816»

Серийный трансформатор пришедший на замену устаревшим твз1-9

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ТВЗ 1 Люкс 5К – 8 ом, 16 ом.

Скачать документацию на трансформатор ТВЗ 1 9 ЛЮКС 5К —  8, 16 ом TVZ_1-_9_Lyux

Возможно применяемые лампы: 6П6С, 6П14П, 6П18П, 6П43П, 6П3С, 6П13С, 6П7С, Г-411,4П1Л, 6L6,EL84,EL34,….
Улучшенная версия трансформаторов ТВЗ-1-9 и ТВЗ-1-6
Звуковая мощность 7 ватт
Частотный диапазон: 8-36 000 гц -3дБ
Неравномерность во всем диапазоне: — 0.5дБ
Индуктивность перв. обм. : 23H
Сопротивление нагрузки: 8 ом , 16 ом
Сопротивление перв. обм.: 5К   Возможны варианты коммут. тр на нагрузку : 2К , 2.6К, 3.1К, 3.5К, 4.6К, 5К, 7.2К
Ток первичной обмотки до 85 мА

Сделано в России на 100%

Цена 3450 руб шт .


Выходной трансформатор «ТВЗ 1-9 Люкс 548»

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ТВЗ 1 Люкс 5К – 4 ом, 8 ом.

Скачать документацию на трансформатор ТВЗ 1 9 ЛЮКС 5К —  4, 8 ом TVZ_1-_9_48_Lux

Возможно применяемые лампы: 6П6С, 6П14П, 6П18П, 6П43П, 6П3С, 6П13С, 6П7С, Г-411,4П1Л, 6L6,EL84,EL34,….
Улучшенная версия трансформаторов ТВЗ-1-9 и ТВЗ-1-6
Звуковая мощность 7 ватт
Частотный диапазон: 8-36 000 гц -3дБ
Неравномерность во всем диапазоне: — 0.5дБ
Индуктивность перв. обм. : 23H
Сопротивление нагрузки: 4 ом 8 ом 
Сопротивление перв. обм.: 5К   Возможны варианты коммут. тр на нагрузку : 2К , 2.6К, 3.1К, 3.5К, 4.6К, 5К, 7.2К
Ток первичной обмотки до 85 мА

Сделано в России на 100%

Цена 3450 руб шт .


Выходной трансформатор «ТВЗ 1-9 Люкс 32-600″

Фото

ТВЗ 1 Люкс 5К – 32,50,150,200,600 Ом

Возможно применяемые лампы: 6П6С, 6П14П, 6П18П, 6П43П, 6П3С, 6П13С, 6П7С, Г-411,4П1Л, 6L6,EL84,EL34,….
Улучшенная версия трансформаторов ТВЗ-1-9 и ТВЗ-1-6
Звуковая мощность 7 ватт
Частотный диапазон: 8-36 000 гц -3дБ
Неравномерность во всем диапазоне: — 0.5дБ
Индуктивность перв. обм. : 23H
Сопротивление нагрузки: 32,50,150,200,600 Ом

Сопротивление перв. обм.: 5К  

Ток первичной обмотки до 85 мА

Сделано в России на 100%

Цена 3950 руб шт .


Выходной трансформатор ТШЛ 200 SE 5К-8,16ом

(подготовка выпуска в серию)

Модель 5К-8,16ом

Магнитопровод ШЛ 25х32 окно 25х62 мм.

18гц-42 000 гц -3дб

Вес 1 тр = 2.5 кг

Цена 5900 шт


Расчеты выходных трансформаторов

 

№1 Выходной трансформатор  SE  3.5К — 8 ом  для ламп включенных супер тридом EL34 + Г 811

Железо ОСМ 0.4  40х50 мм окно 25х71мм

Выходная мощность 15 Вт ( максимальная  36 вт)

Частотный диапазон 10Гц- 45 000 гц — 3 дб

Индуктивность 22 Гн

Ток 90мА

Первичная обмотка 3520 витков диаметром 0.315 мм ( Rом=150 ом)

Вторичная обмотка 169 витков диаметром 0.91 мм в 3 запаралеленых слоя  ( Rом=0.3 ом)

Изоляция 1-1 = 0.05мм, 2-2 = 0.1мм, 1-2 = 0.4мм.

Зазор в железе 0.2 мм (под центральным керном и боками)


№2 Выходной трансформатор SE 650 Ом — 4, 8 ом  для лампы 6С33С

Железо ОСМ 0.4  40х50 мм окно 25х71мм

Выходная мощность 10 Вт (максимальная 40 Вт)

Частотный диапазон 6Гц- 56 000 гц — 3 дб

Индуктивность 3 Гн

Ток 350мА

Первичная обмотка 1278 витков диаметром 0.56 мм ( Rом=19 ом)

Вторичная обмотка 101 витков для 4 х ом и 142 витка для 8ом  диаметром 0.56 мм в 7 запаралеленых слоя  ( Rом=0.25 ом)

Изоляция 1-1 = 0.05мм, 2-2 = 0.1мм, 1-2 = 0.4мм.

Зазор в железе 0.3 мм (под центральным керном и боками)


№3 Выходной трансформатор SE 1.5К — 4,6 ом  для лампы ГМИ-6

Железо ОСМ 0.4  40х50 мм окно 25х71мм

Выходная мощность 25 Вт ( максимальная  38 вт)

Частотный диапазон 20Гц- 41 000 гц — 3 дб

Индуктивность 8 Гн

Ток 150мА

Первичная обмотка 2110 витков диаметром 0.37 мм ( Rом=90 ом)

Вторичная обмотка 102 витка для 4 ом  134 витков для 6 ом диаметром 1.18 мм в 3 запараллеленных слоя  ( Rом=0.2 ом)

Изоляция 1-1 = 0.05мм, 2-2 = 0.1мм, 1-2 = 0.4мм.

Зазор в железе 0.2 мм (под центральным керном и боками)


№3 Выходной трансформатор ,двухтактный PP  7 К — 4,8 ом  для лампы ГУ 50

Железо ОСМ 0.4  40х50 мм окно 25х71мм

Выходная мощность 25 Вт ( максимальная  38 вт)

Частотный диапазон 20Гц- 41 000 гц — 3 дб

Индуктивность 32 Гн

Ток 120мА

Первичная обмотка 1902+1902 витков диаметром 0.355 мм ( Rом=120 ом)

Вторичная обмотка 46 витка для 4 ом  , 64 витков для 8 ом диаметром 0.6 мм в 3 запараллеленных слоя  ( Rом=0.15 ом)

Изоляция 1-1 = 0.05мм, 2-2 = 0.1мм, 1-2 = 0.4мм.

Зазор в железе НЕТ — Клеим на клей (под центральным керном и боками)


№4 Выходной трансформатор SE 2.5К — 8,16 ом  для лампы 2A3

Железо ОСМ 0.4  40х50 мм окно 25х71мм

Выходная мощность 10 Вт ( максимальная  28 вт)

Частотный диапазон 14 Гц- 48 000 гц — 3 дб

Индуктивность 16 Гн

Ток 65мА

Первичная обмотка 2994 витков диаметром 0.25 мм ( Rом=120 ом)

Вторичная обмотка 170 витка для 8 ом  240 витков для 16 ом диаметром 0.75 мм в 2 запараллеленных слоя  ( Rом=0.26 ом)

Изоляция 1-1 = 0.05мм, 2-2 = 0.1мм, 1-2 = 0.4мм.

Зазор в железе 0.11 мм (под центральным керном и боками)


 

 

 

сборка лампового усилителя (начало)

Сборка лампового усилителя (начало)

     Причины создания усилителя:
      1. Мои АС (рупоры) имеют очень большую чувствительность (порядка 100 дБ). Замеры показали, что комфортная громкость наступает при подводимой мощности 0,3 Вт (300 мВт).
      2. Мой транзисторный усилитель (мощностью 120 Вт на нагрузку 4 Ом), при малых значениях мощности (0,5 Вт) работает не очень хорошо (слышны шумы).
      3. При сравнении звучания лампового и транзисторного усилителя было замечено, что лампа интереснее воспроизводит музыку (в частности, женский вокал).
      Исходя из вышеперечисленного, ясно было, что нужен маломощный качественный усилитель. Было принято решение собирать ламповый усилитель небольшой мощности.
      Сборка усилителя продолжалась в течение 5 месяцев.
      После различных доводов остановился на схеме SE (однотактная схема). Также было определено, что выходные лампы будут типа 6V6 (советский аналог 6П6С). Далее было выбрано “железо” для создания выходных трансформаторов – ОСМ-0,25 (имеет приличный массо-габаритный показатель, очень популярно для создания выходников, среди советского “железа”). Затем был сконструирован и построен некий намоточный станок – “моталка”. Из стеклотекстолита толщиной 1 мм подготовлены каркасы для катушек выходников. Произвёл приблизительный расчёт выходных трансформаторов и в соответствии с ним, купил намоточный провод (диаметром 0,3 мм и 1,3 мм). Начал намотку катушек (схема намотки послойно приведена ниже). Затем было принято решение применить в качестве драйверной лампы 6SN7 (советский аналог 6Н8С). Определился – напряжение питания выходных ламп +250 В, драйверной лампы +430 В. Далее создавались дроссели – для драйверного питания +430В дроссель с индуктивностью 6,5 Гн, сопротивление получилось ок. 80 Ом. Для дросселя выходных ламп стремился минимизировать сопротивление – в итоге индуктивность 0,8 Гн, сопротивление 7,5 Ом. По блоку питания – решено организовать два отдельных трансформатора – накальный и анодный. Накальный трансформатор содержит три накальные обмотки 6,3 В (на три лампы усилителя). Анодный трансформатор – выпрямитель двухполупериодный, раздельные вторичные обмотки на 430 В (драйвер) и 250 В (выходные лампы). После подготовки моточных изделий был собран макет. Затем отслушан. В результате опытных изменений схемы макета, был получен желаемый вариант звучания усилителя.
      Из личной переписки:
      Q: – чем ламповые усилители координально отличаются от цифровых ?
      A: – Про мой случай. Голос, женский. Например, Агузарова, песня ‘Старый отель’. Транзистор не передает настроения Жанны, не понятно, о чем она думает, когда поет. С лампой – появляется ясность, слышна смена настроения Жанны, слышно, что своим голосом она передает, смысл песни. На транзисторе такого не слышно. Это кажется ‘бредом’ от меня. Но это так.

      Очень подробно, пошагово, этапы создания усилителя можно почитать на форуме Вегалаб в ветке .

усилитель Ausgangsübertrager kaufen | Ламповый усилитель Doctor

Функциональные файлы cookie абсолютно необходимы для работы интернет-магазина. Эти файлы cookie присваивают вашему браузеру уникальный случайный идентификатор, чтобы обеспечить непрерывность покупок при просмотре нескольких страниц.

Сессия:

Сеансовые файлы cookie хранят ваши данные о покупках за несколько просмотров страниц и поэтому необходимы для вашего личного опыта покупок.

Блокнот:

Файл cookie позволяет сделать блокнот доступным для пользователя во время сеанса.Это означает, что блокнот остается доступным даже в течение нескольких сеансов браузера.

Назначение устройства:

Назначение устройства помогает магазину обеспечить наилучшее возможное отображение для текущего активного размера экрана.

CSRF-токен:

Файл cookie с токеном CSRF способствует вашей безопасности.Он усиливает защиту форм от нежелательных хакерских атак.

Токен входа:

Токен входа в систему используется для распознавания пользователей в сеансах.Файл cookie не содержит никаких личных данных, но позволяет персонализировать его в течение нескольких сеансов браузера.

Исключение кэша:

Файл cookie исключения кеша позволяет пользователям читать индивидуальный контент независимо от кеш-памяти.

Активная проверка файлов cookie:

Файл cookie используется веб-сайтом для определения того, разрешены ли файлы cookie браузером пользователя сайта.

Настройки файлов cookie:

Файл cookie используется для хранения настроек файлов cookie пользователя сайта в течение нескольких сеансов браузера.

Информация о происхождении:

Файл cookie сохраняет домашнюю страницу и первую страницу, которую посетил пользователь, для дальнейшего использования.

Настройки файлов cookie:

Файл cookie используется для хранения настроек файлов cookie пользователя сайта в течение нескольких сеансов браузера.

PayPal:

Das Cookie wird für Zahlungsabwicklungen über PayPal genutzt.

Аудио трансформаторы • Ламповые выходные трансформаторы • Трансформаторы Lundahl

Выход трубки админ 2021-04-27T14: 49: 25 + 01: 00

Все OPT построены в нашем стиле с двумя катушками и одним С-образным сердечником и могут быть заказаны с выбором воздушного зазора сердечника для двухтактных или односторонних приложений.Большинство наших OPT можно настроить на разные первичные и вторичные импедансы.
Использование C-образных сердечников с четко определенным воздушным зазором обеспечивает почти постоянную индуктивность во всем диапазоне рабочих напряжений. Для трансформаторов SE изменение индуктивности первичной обмотки из-за уровня сигнала составляет менее 7%.

Большинство представленных ниже трансформаторов доступны с сердечниками из аморфного железа. Считается, что аморфные сердечники обладают звуковыми преимуществами, но допустимый уровень сигнала с аморфным сердечником примерно на 30% меньше, чем с обычным кремний-железным С-сердечником.






Выход трубки

Первичный импеданс Вторичный импеданс Максимальная мощность при 30 Гц, двухтактный Максимальная мощность при 30 Гц, односторонний Вес Тип трансформатора Конфигурация Цена за единицу в евро *
Без НДС
600 4 Ом 700 Вт 140 Вт 4,5 кг LL1693
C 296 евро.15
650 4 Ом 250 Вт 50 Вт 2,5 кг LL1627 C € 197,63
680 4 Ом 700W 140W 4,6 кг LL2768 C € 317,49
680 8 Ом 700W 140W 4,6 кг LL2768 D € 317,49
680 16 Ом 700 Вт 140 Вт 4.6 кг LL2768 E € 317,49
1k 4 Ом 360W 70W 4,5 кг LL1693 B € 296,15
1,2k 4 Ом 125W 25W 2,5 кг LL1627 B € 197,63
1,2k 4 Ом 180W 36W 2,5 кг LL2752 C € 197.63
1,2k 4 Ом 360W 70W 4,6 кг LL2768 B € 317,49
1,2k 8 Ω 125W 25W 2,5 кг LL1627 C € 197,63
1,2k 8 Ω 180W 36W 2,5 кг LL2752 D € 197,63
1.2k 8 Ом 360W 70W 4,6 кг LL2768 C € 317,49
1,2k 16 Ом 125W 25W 2,5 кг LL1627 D € 197,63
1,2k 16 Ом 360W 70W 4,6 кг LL2768 D € 317,49
1,6 кОм 4 Ом 250 Вт 50 Вт 2.5 кг LL1623 C € 197,63
1,6k 8 Ω 250W 50W 2,5 кг LL1623 D € 197,63
1,6k 16 Ом 250W 50W 2,5 кг LL1623 E € 197,63
2k 4 Ом 105W 21W 2,5 кг LL2752 B € 197.63
2k 8 Ω 105W 21W 2,5 кг LL2752 C € 197,63
2k 16 Ом 105W 21W 2,5 кг LL2752 D € 197,63
2.3k 8 Ω 62W 13W 2,5 кг LL1627 B € 197,63
2.3k 8 Ом 180W 35W 4,5 кг LL1693
B € 296,15
2.3k 16 Ω 62W 13W 2,5 кг LL1627 C € 197,63
2.3k 16 Ω 180W 35W 4.5 кг LL1693
C € 296,15
2,6 кОм 4 Ом 188 Вт 36 Вт 2.5 кг LL1679 C € 198,81
2,6k 8 Ом 188W 36W 2,5 кг LL1679 D € 198,81
2,6k 16 Ом 188W 36W 2,5 кг LL1679 E € 198,81
2,7k 8 Ω 180W 35W 4,6 кг LL2768 B 317 евро.49
2.7k 16 Ω 180W 35W 4.6 кг LL2768 C € 317,49
3k 4 Ом 125W 25W 2,5 кг LL1623 B € 197,63
3k 8 Ω 12W 2.2W 0,75 кг LL2766 B € 108,10
3k 8 Ом 55 Вт 10 Вт 1.4 кг LL1664 € 122,73
3k 8 Ω 125W 25W 2,5 кг LL1623 C € 197,63
3k 16 Ом 12 Вт 2,2 Вт 0,75 кг LL2766 C € 108,10
3,1 к 5 Ом 105 Вт 21 Вт 2,5 кг LL2770
3.1к: 5 € 197,63
3,2k 8 Ω 100W 20W 2,5 кг LL2770 3.1k: 8 € 197,63
3k 16 Ом 125W 25W 2,5 кг LL1623 D € 197,63
3,3k 4 Ω 250W 50W 2,5 кг LL1620 C € 197.63
3,3k 8 Ω 250W 50W 2,5 кг LL1620 D € 197,63
3,3k 16 Ω 250W 50W 2,5 кг LL1620 E € 197,63
4.5k
4 Ω 105W 20W 2,5 кг LL1679 B € 198,81
4.5k 8 Ом 105W 20W 2,5 кг LL1679 C € 198,81
4,5k 16 Ом 105W 20W 2,5 кг LL1679 D € 198,81
4.6k 8 Ω 45W 10W 2,5 кг LL2752 B € 197,63
4,6 кОм 16 Ом 45 Вт 10 Вт 2.5 кг LL2752 C € 197,63
4,7k 5 Ом 100 Вт 20 Вт 2,5 кг LL2769 5 Ом € 197,63
4,7 кОм 5 и 8 Ом 100 Вт 20 Вт 2,5 кг LL2769 5 + 8 (Элекит) € 197,63
4,7 кОм 8 Ом 100 Вт 20 Вт 2.5 кг LL2769 8 Ом € 197,63
5k 8 Ω 40W 8W 1,4 кг LL1663 € 122,73
5.5k 4 Ω 320W 60W 4.0 кг
LL1688 C € 296,15
5.5k 5 Ω 40W 8W 1,4 кг LL1682 € 122.73
5.5k 8 Ω 320W 60W 4.0 кг LL1688 D € 296,15
5.5k 16 Ω 320W 60W 4.0 кг LL1688 E € 296,15
5,6k 8 Ом 62W 13W 2,5 кг LL1623 B € 197,63
5.6k 16 Ом 62W 13W 2,5 кг LL1623 C € 197,63
6k 4 Ом 24W 4W 0,75 кг LL2766 B € 108,10
6k 4 Ом 125W 25W 2,5 кг LL1620 B € 197,63
6k 8 Ом 24 Вт 4 Вт 0.75 кг LL2766 C € 108,10
6k 8 Ω 125W 25W 2,5 кг LL1620 C € 197,63
6k 16 Ом 24W 4W 0,75 кг LL2766 D € 108,10
6k 16 Ом 125W 25W 2,5 кг LL1620 D € 197.63
6.5k 4 Ω 350W 50W 2,5 кг LL9202 C € 197,63
6.5k 8 Ω 250W 50W 2,5 кг LL9202 D € 197,63
6.5k 16 Ω 250W 50W 2,5 кг LL9202 E € 197,63
9k 8 Ом 160 Вт 30 Вт 4.6 кг LL1691 € 296,15
9.2k 4 Ω 160W 30W 4.0 кг LL1688 B € 296,15
9.2k 8 Ω 160W 30W 4.0 кг LL1688 C € 296,15
9,2k 16 Ом 160W 30W 4,0 кг LL1688 D 296 евро.15
9,7k 8 Ω 45W 9W 2,5 кг LL1679 B € 198,81
9,7k 16 Ом 45W 9W 2,5 кг LL1679 C € 198,81
10k 4 Ω 160W 30W 4,6 кг LL1691D € 296,15
10 кОм 16 Ом 160 Вт 30 Вт 4.6 кг LL1691D € 296,15
11k 4 Ω 125W 25W 2,5 кг LL9202 B € 197,63
11k 8 Ω 95W 18W 4,6 кг LL2755 € 296,15
11k 8 Ω 125W 25W 2,5 кг LL9202 C € 197.63
11k 16 Ω 125W 25W 2,5 кг LL9202 D € 197,63
11,5k 8 Ω 62W 13W 2,5 кг LL1620 B € 197,63
11,5k 16 Ом 62W 13W 2,5 кг LL1620 C € 197,63
16k 4 Ом 5 Вт 1.4 кг LL2735F € 122,73
16k 8 Ω 5W 1,4 кг LL2735B € 122,73
16k 16 Ом 5W 1,4 кг LL2735F € 122,73
20k 4 Ω 160W 30W 4,6 кг LL1691E € 304.05
20k 8 Ω 160W 30W 4,6 кг LL1691B € 304,05
20k 16 Ω 160W 30W 4,6 кг LL1691E € 304,05
23k 8 Ω 62W 13W 2,5 кг LL9202 B € 197,63
23к 16 Ом 62Вт 13Вт 2.5 кг LL9202 C € 197,63

* Для большего количества, пожалуйста, запрашивайте коммерческое предложение.

  • Если вам нужно более легко переключаться между разными импедансами динамиков на наших выходных трансформаторах LL1620, LL1623 и LL1627, этот лист предлагает два разных варианта подключения, при которых вторичная обмотка OPT повторно подключается с помощью только трех перемычек.
  • LL1620CFB_8 и LL1620CFB_25 – это специальная версия LL1620, в которой первичные обмотки разделены для обеспечения катодной обратной связи (8% и 25%).
  • Трансформаторы 2,5 кг и 1,4 кг, указанные выше, доступны с С-образными сердечниками из аморфного железа. Мы ожидаем, что все параметры применения для аморфного сердечника и сердечников из кремниевого железа будут аналогичными, за исключением того, что способность обработки сигналов аморфных сердечников немного меньше.

С чисто инженерной точки зрения мы не можем оправдать довольно высокую цену наших ОПТ с аморфным сердечником. Но на самом деле мы получили много похвал за их качество звука, например, за этот отчет.

При рассмотрении вопроса об испытании трансформатора с аморфным сердечником имейте в виду, что они, как говорят, требуют гораздо более длительного перерыва по времени, чем обычно требуется для сердечников с кремний-железным сердечником.

ВЫХОДНЫЕ ТРАНСФОРМАТОРЫ – СДЕЛАНО В США


90 086

900 9 0082
Fender Deluxe + другие Выходной трансформатор 20 Вт 4/8/16 Ом – Fender 041318, Ampeg, Silvertone, СДЕЛАНО В США компанией Magnetic Components (суб для 40-18087)
Выходной трансформатор 30 Вт SE США HiFi моноблоки 300B 2A3 6B4G Универсальный односторонний сверхлинейный СДЕЛАНО В США

ClassicTone # 40-18115, Fender Champ Style, 5 Вт, несимметричный, выходной трансформатор, 8 кОм от первичной обмотки до 4 Ом вторичной
40-18113 ClassicTone # 40 -18113, Fender Style, 100 Вт, от 2 кОм до 4/8 Ом, выходной трансформатор с поднятым и смещенным креплением в винтажном стиле
ClassicTone # 40-18110, Fender 5F1 Tweed Champ Style Выходной трансформатор, 4 Ом
FIREFLY / PROJECT Style, 1 Вт Push-Pull Выходной трансформатор, 8 Ом, СДЕЛАНО В США
ClassicTone # 40-18105, Fender Bandmaster, Pro, Vibrolux, Tremolux Style, выходной трансформатор 40 Вт, 2/4/8 Ом ClassicTone 40-18105
ClassicTone # 40-18102, Fender Style, 100 Вт, от 2K до 4/8/16 Ом, выходной трансформатор с поднятым и смещенным монтажом в винтажном стиле
ClassicTone # 40-18080, стиль HiFi, ультра линейный 35 Вт, 4.От 3K / 6,6K до 4/8/16 Ом, выходной трансформатор
ClassicTone # 40-18101, Fender Style, Musicmaster Bass, 15 Вт, выходной трансформатор от 9K до 8 Ом 40 -18101
ClassicTone # 40-18083, Fender Tweed Bassman, выходной трансформатор 50/60 Вт, 2 Ом
Fender Deluxe Style, модернизированный выходной трансформатор 20 Вт, 4/8/16 Ом + ответвители UL (USA SUB FOR 40-18087)
ClassicTone # 40-18074, Marshall JCM900 & JCM2000 Style, выходной трансформатор Laydown 50 Вт
ClassicTone # 40-18081, Vox AC15 Vintage Style, выходной сигнал 15 Вт трансформатор, 4/8/16 Ом – НЕТ НА СКЛАДЕ
ClassicTone # 40-18072, Project Style, выходной трансформатор 100 Вт, 2.2K – 4/8/16 Ом
ClassicTone # 40-18090, Fender Tweed Deluxe Style, выходной трансформатор 20 Вт, 4/8/16 Ом (НЕТ НА СКЛАДЕ, СМ. США ПОД НИЖЕ)
ClassicTone # 40-18091, Project & Fender Style, выходной трансформатор общего назначения 50/60 Вт, 4.От 2 кОм до 2/4/8 Ом (стандартные крепления)
ClassicTone # 40-18092, Project & Fender Style, выходной трансформатор общего назначения 50/60 Вт, от 4,2 кОм до 4 / 8/16 Ом (стандартные крепления)
ClassicTone # 40-18067, Marshall JTM45 / 100 Style, выходной трансформатор 100 Вт, 4/8/16 Ом
Выходной трансформатор 30 Вт в стиле TW, 6.6к- 4/8/16 Ом ClassicTone 40-18064 (СМ. TW AMP KIT)
ClassicTone # 40-18063, стиль Valco, выходной трансформатор 10 Вт, 8 Ом
ClassicTone # 40-18061 Valco Style, выходной трансформатор 35 Вт, 8 Ом
Выходной трансформатор Fender Deluxe Style 20 Вт 4/8 Ом ClassicTone # 40-18038
Fender 5E3 Tweed Deluxe Style Выходной трансформатор 20 Вт 8 Ом ClassicTone # 40-18022
900 87
Fender Hot Rod Deluxe Style Upgrade USA Выходной трансформатор 40 Вт 4/8 Ом ClassicTone 40-18020
Fender Tweed Bassman, Super Reverb, Concert Style 50 Вт / 60 Вт Выходной трансформатор 2 Ом ClassicTone 40-18007
Fender Bassman Heads Style 50 Вт / 60 Вт Выходной трансформатор 4 Ом ClassicTone 40-18011
Fender Bassman, Super Reverb, Concert Style Выходной трансформатор 50 Вт / 60 Вт 8 Ом ClassicTone 40-18010
Fender Bassman, Super Reverb, выходной трансформатор 50 Вт / 60 Вт 4/8 Ом ClassicTone 40-18008
Fender Bassman, Super Reverb, Hot Rod DeVille Style 50 Вт / 60 Вт Выходной трансформатор 2/4/8 Ом ClassicTone 40-18000
Fender Bassman, Super Reverb , Выходной трансформатор в концертном стиле 50 Вт / 60 Вт 4/8/16 Ом Classictone 40-18009
Fender Bassman, Super Reverb, Concert Style Выходной трансформатор 50 Вт / 60 Вт 4/8 / 16 Ом с M-6 Upgrade Classictone 40-18001
Fender Twin Reverb, Showman, Dual Showman Style Выходной трансформатор 100 Вт 4 Ом ClassicTone 40-18012
Fender Twin Reverb, Showman, Dual Showman Style, выходной трансформатор 100 Вт, 4/8/16 Ом Classictone 40-18013 916 72
Marshall JTM 45 Style 45 Вт Выходной трансформатор 4/8/16 Ом ClassicTone 40-18039
Стиль Маршалла, набор монтажных опорных кронштейнов ClassicTone 40-18036
Leslie Style 40 Вт Выходной трансформатор 16 Ом ClassicTone 40-18044
Vox AC30 Винтажный стиль 30 Вт Выходной трансформатор 4/8/16 Ом ClassicTone 40 -18049
Valco Style, односторонний выходной трансформатор 5 Вт, 3.2 Ом ClassicTone 40-18052
Fender Push-Pull Princeton Reverb Style 15 Вт Выходной трансформатор 4/8 Ом ClassicTone 40- 18045
Marshall JCM900 и JCM2000 Style, выходной трансформатор Laydown 100 Вт, 4/8/16 Ом ClassicTone 40-18055


Триод, США
Служба поддержки клиентов
Пн-П 9 AM-4PM CT 1-800-774-3201
Пишите нам в любое время: questions @ triodestore.com

Ток клапана: Выходные трансформаторы

Выходной трансформатор – это сердце лампового усилителя. На правом рисунке показан стереоусилитель Leak. Два выходных канала повернуты на 90 градусов к силовому кабелю, чтобы избежать появления наведенного шума от внешнего магнитного поля сетевого провода. Выходные транзисторы вносят большую часть искажений в ламповый усилитель и имеют ограниченную полосу пропускания.

Производители вентильных усилителей закупают трансформаторы у компаний, производящих обмотки трансформаторов.Обмотка трансформатора – это продолжение токарной и слесарной промышленности. Немногие люди, работающие в компаниях по производству трансформаторных обмоток, обладают знаниями в области электроники или ламповых усилителей. Большинство производителей ламповых усилителей имеют базовые академические представления о выходных транзисторах, но часто имеют ограниченное или неправильное представление о физике трансформаторов или о том, как они сделаны.

Академические формулы для расчета схемы выходных траншей доступны во многих учебниках и на веб-сайтах. На этой странице нет необходимости повторять доступную академическую информацию.На этой странице представлен обзор физики, которая определяет производительность выходных каналов, и помогает представить перспективу, которую в академических текстах часто опускают.

Выходные каналы – это самая дорогая и трудоемкая часть вентильного усилителя. Каждой выходной трансмиссии, в зависимости от размера, требуется от 1 до 2 часов, чтобы ее обмотать, собрать с пластинами, нагреть в духовке, окунуть в смолу и запечь в течение ночи, очистить, покрасить, подключить внешние провода, установить колпачки, упаковать и отправить на производитель клапанных усилителей.Утомительная задача, мягко говоря. Правый рисунок – простая аналогия выходного трансивера.

B + исторически представляет собой аккумулятор. B + – это напряжение питания на центральном ответвлении ТТ первичной обмотки выходного транзистора. Источник постоянного тока 560 В подключается к центральному отводу ТТ первичной обмотки. Усиленный звук от 2 выходных клапанов, двухтактный, находится в противофазе 180 градусов. 300 В переменного тока + 300 В переменного тока = 600 В переменного тока через первичную обмотку.

В зависимости от конструкции трансмиссии может быть 2000 витков провода в первичной обмотке и 90 витков во вторичной обмотке.Коэффициент уменьшения 22: 1. 600 В переменного тока / 22 = 27 В переменного тока для динамика 8 & Omega составляет 90 Вт.

Первичная и вторичная обмотки изолированы. Железный сердечник намагничивается переменным током в первичной обмотке, и переменный магнетизм передается во вторичную обмотку, генерируя выходное напряжение для привода динамика. Соотношение витков между обмотками регулирует вторичное напряжение. Только кондиционер может проходить через трансмиссию. , а не , возможно, для постоянного тока пройти через транзистор.

Масса меди Общая масса медного провода делится примерно на 50% 50% между первичной и вторичной обмотками. Часто первичная масса имеет немного большую массу. В примере трансмиссии первичная обмотка имеет 2000 витков тонкого провода, а вторичная – 90 витков толстого провода.

E I и C сердечник. Большинство силовых и выходных преобразователей в ламповых усилителях имеют конструкцию E I. На правом рисунке показаны тонкие листы из мягкой стали E I, которые сложены вместе для сборки сердечника. Трансмиссия рядом с E I представляет собой сердечник C, который можно использовать для шпульки того же размера.Шпульки могут быть открытыми или иметь центральное деление. Сердцевина C примерно на 20% эффективнее по сравнению с слоями E I. Квадратная форма пластин E I не является эффективным проводником магнетизма. Часть наведенного магнетизма выбрасывается за пределы сердечника и теряется. Еще% теряется в виде вихревых токов внутри пластин, что приводит к их нагреванию. E I силовые трансмиссии заметно нагреваются при прикосновении. С-сердечники являются эффективным проводником магнетизма, но С-сердечники не имеют эстетичной квадратной формы и их сложнее установить на шасси.Сердечники C в основном используются в промышленной электронике и стоят примерно вдвое дороже, чем пластины E I. Сегодня сердечники C лишь немного дороже, чем пластины E I, и нет смысла не использовать сердечник C высшего качества во всех выходных каналах, включая силовые.

Обязательно заполнить оконное пространство медной проволокой. После расчета количества витков выбирается самый толстый провод, заполняющий пространство окна. Любое пространство, не заполненное медным проводом, вызывает потерю магнитной энергии, описываемую как индуктивность рассеяния, что приводит к снижению производительности.

Трансмиссия с питанием от сети Первичная обмотка сначала наматывается на шпульку, затем вторичные обмотки с внешней стороны первичной обмотки. Требуются стандарты безопасности для минимальной толщины изоляции между первичной и вторичной обмотками. Трансмиссия работает только при фиксированном первичном напряжении и частоте (120 В переменного тока, 60 Гц) или (240 В переменного тока, 50 Гц) в зависимости от стандартов страны.

Выходные преобразователи работают в широком диапазоне частот и напряжений.Первичная и вторичная обмотки должны быть разделены между выводами. Вторичный – Первичный – Вторичный – Первичный и т. Д. Чередование первичного и вторичного позволяет трансиверу достичь высокой частотной характеристики. Как правило, чем больше количество первичного и вторичного чередования, тем лучше высокочастотный отклик. Физически большой трансформатор имеет повышенную емкость между обмотками, что вызывает фазовый сдвиг и ограничивает высокочастотный отклик. Трансмиссия меньшего размера с меньшим количеством витков способствует более высокочастотной характеристике.

Общее количество витков Увеличение общего числа витков в выходной трансмиссии увеличивает индуктивность (магнитный КПД), что улучшает характеристики низких частот. Но для увеличения общего числа оборотов требуется провод меньшего диаметра, что увеличивает сопротивление постоянному току и снижает выходную мощность трансмиссии. Расчет передаточного числа витков, максимального количества витков и чередования является балансирующим действием.

Традиционный подход состоит в том, чтобы минимизировать общее количество витков и массу сердечника, ограничивая низкочастотную характеристику в пользу улучшения высокочастотной характеристики.Аргумент в пользу оправдания подхода минимизации размера сердечника и общего количества витков также сводит к минимуму перекрестную емкость, сохраняя фазовый сдвиг до минимума, что позволяет применять большее количество отрицательной обратной связи, улучшая псевдоакадемические показатели более низких искажений. Усилители Valve были частью эры винила, когда из-за глубоких басов игла соскакивала с пластинки. Большинство ламповых усилителей HiFi имеют фильтр грохота для уменьшения суббасов. Большинство динамиков были примерно на 6-10 дБ эффективнее и больше, чем большинство современных динамиков.Несколько ватт были очень громкими.

Индуктивность. Настоящая причина минимизации размера выходного трансивера заключалась / состоит в том, чтобы минимизировать стоимость изготовления трансмиссии. Индуктивности 20 Генри часто бывает недостаточно. Для того, чтобы выходной транзистор мог выдавать полную мощность ниже 40 Гц, требуется 40 Генри или выше. Математическая индуктивность может быть рассчитана теоретически, но в реальном мире физика индуктивности в выходных каналах не является фиксированным значением. Для трансивера с полным диапазоном выходных сигналов цель состоит в том, чтобы получить как можно большую индуктивность, независимо от того, каким будет академическое число.

На низких частотах динамик Fs (основной резонанс) повышается примерно до 20–30 Ом. Клапанные усилители, естественно, имеют высокий выходной импеданс, и выходное напряжение будет автоматически повышаться в попытке поддерживать постоянную мощность, подаваемую на динамик. По мере увеличения выходного напряжения, особенно при высокой мощности, трансивер без достаточной индуктивности на низких частотах может легко насыщаться, создавая сильные искажения. Чтобы предотвратить насыщение сердечника, количество витков первичной обмотки должно быть максимальным, а масса сердечника должна быть как можно большей для данного размера корпуса.

В прошлом, когда существовала только клапанная технология, материалы были дорогими по сравнению с трудом. Выходной транзистор для 100-ваттного лампового усилителя стоил от 10 до 20 долларов в количестве. 5 долларов за материалы, 5 долларов за труд и небольшую прибыль. Большинство выходных лотков были минимального размера, изготовлены из наименее дорогих материалов. Только несколько ламповых усилителей класса Hi-end имели выходные каналы, которые были изготовлены из материалов самого высокого качества.

Наслоение бумаги Ранние модели для вентильных усилителей в основном использовали менее дорогой эмалированный медный провод с низким номинальным напряжением и толстую пропитанную бумажную изоляцию между каждым слоем обмотки.Слои бумаги позволяли наматывать трансмиссию на высокой скорости с помощью автоматизированных машин, сокращая трудозатраты и удерживая расходы под контролем. Плохая изоляция бумаги и плохое эмалевое покрытие провода приводили к возникновению пробоя между обмотками.

Чрезвычайно высокие напряжения генерируются на первичной обмотке, если динамик отключен во время воспроизведения музыки. Перекрытие между обмотками было основной проблемой ламповых гитарных усилителей.

Непропорциональный% оконного пространства занимает изоляция из бумажного слоя, которая ограничивает общее количество витков, чтобы трансформатор имел достаточную индуктивность для получения хороших низких частот.При ограниченном пространстве окна провод должен быть тоньше, что приводит к дополнительным потерям в сопротивлении провода постоянному току. Пространство, занятое толстой бумажной изоляцией, вызывает индуктивность рассеяния, снижая эффективность трансмиссии.

Современные материалы Высоковольтная тонкая полиэфирная майларовая изоляция, каптон и изоляция Nomax, включая высоковольтную закаленную эмалевую проволоку (используемую в электродвигателях), были доступны с середины 1960-х годов. Использование этих высококачественных изоляционных материалов не требует наложения бумаги между слоями обмотки.На приведенных выше рисунках современных сетевых и выходных обмоток транзистора показано, что тонкая высоковольтная изоляция используется только между первичной и вторичной обмотками, минимизируя пространство, занимаемое изоляцией, позволяя максимальной массе медного провода заполнять пространство окна.

Но очень немногие производители ламповых усилителей были осведомлены о физических принципах конструкции выходных транзисторов, поэтому изоляция более высокого качества и высоковольтный провод с эмалевым покрытием, включая С-сердечники, использовались редко. Выходные трансмиссии были ограничены бюджетом, и с приходом полупроводниковой технологии эпоха клапанной техники подошла к концу.

Сегодня выходной транзистор для 100-ваттного лампового усилителя стоит примерно от 50 до 100 долларов за материалы, 100 долларов + труд, 100% + прибыль. Конечная цена примерно от 200 до 600 долларов. Но из-за веры алхимиков в воображаемое магическое восприятие ушедших в прошлое торговых марок и компонентов, многие выпускаемые изделия сегодня по-прежнему производятся с использованием тех же методов и недорогих материалов, что и в прошлом.

Типы выходных трансмиссий

В большинстве выходных трансмиссий обмотки намотаны слоем поперек бобины.Чередование первичной и вторичной обмоток позволяет трансмиссии достичь высоких частотных характеристик. Первичные обмотки соединены последовательно. Вторичные обмотки в основном подключаются параллельно. Вторичные обмотки часто имеют отводы для регулировки выходного сопротивления для динамиков 8 Ом или 4 & Omega.

Дешево сделанный выходной транзистор, используемый во многих ламповых гитарных усилителях, будет иметь 2 основных цвета с одной вторичной обмоткой между первичными (P1, S, P2) или 3 вторичных частоты, чередующихся между двумя первичными.
(S, P1, S, P2, S,), как показано на правом рисунке.

У лучшего выходного транзистора будет 4 основных цвета с 3 второстепенными, чередующимися между основными
(P1, S, P2, S, P3, S, P4,), как показано на правом рисунке.

Некоторые высококачественные выходные каналы могут иметь до 8 основных цветов, чередующихся с 7–9 вторичными. Чем больше количество первичной и вторичной обмоток, тем лучше будет высокочастотная характеристика, но тем больше времени потребуется на намотку шпульки.

На правом рисунке показана схема, показывающая последовательное соединение 4-х первичных обмоток.P1 – это первая намотка на внутренней стороне шпульки, а P4 – последняя намотка на внешней стороне шпульки. P1 и P4 называются внешними обмотками, потому что другие обмотки находятся между ними.

Перекрестное соединение Первичные обмотки попеременно перекрестно соединяются последовательно вокруг вторичных обмоток (внешний P1 – внутренний P3 – внутренний P2 – внешний P4). Попеременное перекрестное соединение первичных обмоток позволяет сбалансировать физику трансмиссии и равномерно распределять индуцированный магнитный ток по вторичным обмоткам.

Цель состоит в том, чтобы сбалансировать (как можно ближе) первичные вторичные обмотки (одинаково) с обеих сторон ТТ с центральным ответвлением. Однако балансировка не может быть идеальной, потому что внутренний и внешний диаметры (окружность) обмоток различаются. Длина провода и сопротивление постоянному току P4 больше, чем P1. Увеличение количества первичного и вторичного перемежения было традиционным подходом к улучшению баланса и производительности выходного транзистора.

Полностью сбалансированная намотка может быть достигнута за счет бокового подхода к намотке шпульки.На каждую половину разрезной шпульки наматываются 2 первичных и 3 вторичных обмотки. Это дает в общей сложности 4 первичных и 6 вторичных. Первичные обмотки последовательно перекрестно соединены на противоположных сторонах разъемной бобины.
(P1, P2, CT, P3, P4). Очень мало выходных каналов строится с использованием этого бокового подхода.

Почему этот боковой подход к использованию раздельной катушки для достижения полностью сбалансированной выходной трансмиссии был / не замечен большинством компаний, производящих трансформаторные обмотки, остается загадкой.Ответ, возможно, заключается в традициях и соответствии, а также в том, что очень немногие конструкторы электроники, особенно усилители аудиоклапанов, принимают непосредственное участие в проектировании и изготовлении трансформаторов.

Трансмиссия с басами 27 кг. Правое изображение – трансмиссия с выходом басов 27 кг (60 фунтов), полностью сбалансированная раздельная бобина. Да, вы правильно прочитали, 27 кг – возможно, самая большая выходная трансмиссия из когда-либо построенных. Эта выходная трансмиссия была сконструирована для экспериментальных целей. Индуктивность была выше, чем могло точно измерить испытательное оборудование.Трансмиссия способна выдавать 1000 Вт на частотах ниже 10 Гц. Однако на практике это 4 KT88 с двухтактной параллельной работой мощностью 200 Вт. Эти большие выходные преобразователи могут быть доступны для энтузиастов ламп, которые хотят иметь совершенный активный ламповый усилитель сабвуфера.

Обмотки Pi Греческая буква Π – это обозначение обмоток трансформатора, которые повернуты на 90 градусов в бобине. Π обмотки сэндвич-сборки. На рисунке ниже показан экспериментальный ламповый усилитель с выходными транзисторами Pi.В окончательном дизайне 8 первичных каналов были зажаты между 9 вторичными. Трансмиссии с намоткой Pi на 100% симметрично сбалансированы и имеют высокочастотную характеристику в 2 раза больше, чем у традиционных трансмиссий с намоткой на слой.

Обмотка

Pi обычно используется в транзисторах с ферритовым сердечником, которые передают энергию на очень высоких частотах, как это видно в импульсных источниках питания и усилителях RF. Пи-обмотка также является идеальным методом для создания трансивера аудиовыхода. Неизвестно, что выходные транзисторы с обмоткой Pi использовались в усилителях с аудиоклапанами.Возможная причина – высокая стоимость инструмента и сборки. Кроме того, маркетинг аудиофильских продуктов, особенно ламповых усилителей, определяется торговыми марками, романтической ностальгией и отзывами, а , а не – конструкцией или производительностью.

Тороидальные выходные преобразователи теперь используются в некоторых ламповых усилителях. В прошлом тороидальные трансмиссии были в 2 раза дороже, чем EI, из-за высокой стоимости тороидальных намоточных машин. Сегодня рабочая сила стоит дорого по сравнению со стоимостью тороидальной намоточной машины.Многие компании, производящие трансформаторные обмотки, теперь имеют тороидальные машины. E I и Toroidal теперь стоят примерно одинаково.

Тороидальные трансмиссии имеют превосходную магнитную связь между обмотками. Но тороидальный сердечник может легко насыщаться на низких частотах, создавая недопустимые искажения. Следовательно, масса тороидального сердечника должна быть больше, чем у обычного трансивера EI (для той же мощности), чтобы избежать любого шанса насыщения сердечника. Тороидальные сердечники не допускают дисбаланса звука постоянного или переменного тока в первичных обмотках.Оба выходных клапана должны быть абсолютно смещены с одинаковым током и иметь одинаковое усиление при возбуждении. При соблюдении этих условий тороидальный трансмиссионный канал будет превосходить обычный трансмиссионный трансмиссионный блок.

Башня с 4-ходовым активным клапаном. На рисунке ниже изображена 4-ходовая башня с активным клапаном, использующая тороидальные выходные каналы, как на рисунке выше. На KT88 используется 5 линейных усилителей мощностью 100 Вт Ultra. Два ампера в нижней части корпуса подключены параллельно, чтобы получить 200 Вт. Шасси разделено по центру.Одна сторона шасси (левая часть рисунка) – это блок питания. В источнике питания также используются транзисторы с тороидальным сердечником. На другой стороне шасси (правая часть рисунка) находятся выходные тороидальные трансмиссии.

На правом рисунке показаны выходные каналы и активный кроссовер →

Высокочастотный трансивер (5 кГц – 50 кГц) →
Ниже представлены 2 выходных канала среднего диапазона. Большой басовый транзистор (в основании шасси) поддерживает частоту 5 Гц ↓

3 маленьких тороидальных дросселя, установленных над выходом большого басового транзистора, предназначены для фильтрации B +
← На левом рисунке показан блок питания на противоположной стороне корпуса.

↑ Малая силовая трансмиссия с верхним тороидом (+ -20В и + -100В) предназначена для электронного кроссовера и схем управления выходными клапанами KT88.

Под верхним тороидом малой мощности находится силовой тороид и тороидальный дроссель для источника питания нити накала 12,6 В постоянного тока.

← Два больших тороидальных трансформатора обеспечивают питание 560 В B +. Источник питания B + состоит из 3 последовательно соединенных источников питания на 188 В.

↓ Управление включением питания.

Общая масса 60 кг прибл.

4-полосный активный кроссовер и каскады драйвера являются полупроводниковыми, чтобы обеспечить идеальный симметричный сигнал без искажений, поступающий на выходные клапаны. Каждый KT88 имеет двойной контроль светодиодов для калибровки тока покоя, проходящего через KT88.

Приложение Output Tranny
Для клапанных усилителей

требуются идеально согласованные выходные клапаны для обеспечения максимальной производительности. Это похоже на сбалансированные поршни в двигателе транспортного средства.Очень важно точно откалибровать ток покоя на выходных клапанах. Резистор 10R включен последовательно с каждым катодом. Напряжение смещения к сетке регулируется таким образом, чтобы на каждом резисторе 10R появлялось 500 мВ. 500 мВ через 10R составляет 50 мА. Затем клапаны приводятся в действие на полную мощность, и ток через клапаны увеличивается примерно до 150 мА. Оба клапана должны быть абсолютно одинаковыми как в состоянии покоя, так и в режиме полной мощности. Любой дисбаланс тока между клапанами приведет к частичному намагничиванию постоянного тока на железном сердечнике трансмиссии.Индуктивность будет уменьшена, басовый отклик уменьшится, и ядро ​​будет легко насыщаться на низких частотах.

Tetrode Многие ранние ламповые усилители HiFi и почти все гитарные ламповые усилители настраиваются в режиме Tetrode. В режиме тетрода Экраны выходных клапанов подключены ко второму источнику напряжения с фильтром B + от источника питания.

Первичная обмотка выходной трансмиссии соединена с анодами силовых клапанов. Трансмиссия, предназначенная для работы с тетродом, требует всего 3 провода от первичной обмотки.Центр трансформатора тока Отводите к источнику питания B + и 2 провода к анодам. Трансы, предназначенные для работы на тетродах (гитарные усилители), часто производятся максимально дешево. Однако бывают исключения.

Ultra linear Выходные преобразователи, разработанные для сверхлинейных приложений, часто изготавливаются из материалов высочайшего качества и имеют несколько первичных вторичных перемежений. Экраны выходных клапанов подключены к первичным обмоткам. Ultra linear обеспечивает такую ​​же высокую мощность, что и конфигурация Tetrode, с превосходной мощностью и характеристиками интермодуляции, чем конфигурация Triode.Источник питания для линейных усилителей Ultra должен быть с высокой степенью стабилизации, плавным и без пульсаций.

В оригинальном академическом тексте говорилось, что экраны должны быть подключены к позиции отвода 42% первичной обмотки для достижения максимальной мощности. Исходный текст относится только к графикам и не учитывает, как наматывается выходной транзистор. Трудно механически достичь идеальной симметрии с 42% положениями отвода по обе стороны от центрального отвода. Однако 50% легко достижимы.Если необходимо найти компромисс, на первом месте должна быть механическая симметрия первичных обмоток. Кроме того, теоретическая разница между 42% и 50% слишком мала для обнаружения какой-либо слуховой или измеренной разницы.

Параметры трансмиссии вывода

Показатели искажения и частотная характеристика усилителей Valve часто указываются на уровне 1 Вт. Большинство выходных каналов могут легко достичь полосы пропускания от 20 Гц до 20 кГц при мощности 1 Вт. Но такая полоса пропускания редко достигается на полной мощности.Низкочастотная характеристика при полной мощности прямо пропорциональна количеству витков первичной обмотки и массе железного сердечника.

Выше 2 кГц железное ядро ​​мало влияет. Отклик на высоких частотах напрямую зависит от чередования первичной и вторичной обмоток. Однако, если трансмиссия имеет большой сердечник и большое количество витков первичной обмотки, что позволяет достичь суббаса на полной мощности, тогда большая площадь обмоток вызывает увеличение емкости между первичной и вторичной обмотками, что ограничивает высокочастотный отклик.Следовательно, небольшой сердечник с меньшим количеством витков способствует более высокочастотной характеристике.

Шпулька и сердечник на правом рисунке предназначены для выходного трансивера мощностью 100 Вт, сердечника 1,5 дюйма (полтора дюйма) со стопкой примерно 2 дюйма. Масса около 3 кг. Большинство выходных каналов такого размера имеют около 2000 витков первичной обмотки. При грамотной намотке и плотном уплотнении провода количество витков первичной обмотки может быть увеличено до 2500 или 3000. Общее сопротивление первичной обмотки постоянному току не должно превышать 100R, 0.Можно использовать проволоку диаметром 36 мм или больше. Длина параллельных вторичных обмоток может составлять 1,1 мм или 1,2 мм. Вторичное сопротивление постоянному току около 0,1R.

Не существует единственного способа намотать идеальный трансмиссию. Есть несколько высококвалифицированных специалистов, которые наматывают трансы и владеют различными методами для достижения цели. Индуктивность трансмиссии будет варьироваться в зависимости от массы и качества сердечника, а также количества первичных обмоток. Цель состоит в том, чтобы индуктивность была как можно большей. На рисунке ниже представлен список основных формул для тех, кто хочет производить выходные сигналы.

Академические формулы для расчета выходной конструкции трансмиссии доступны во многих учебниках и на веб-сайтах. Те, кто производит выходные данные, уже будут подавлены математикой, и на этой странице нет необходимости повторять доступную академическую информацию. Эта страница предназначена для того, чтобы дать обзор физики, которая управляет производительностью выходных сигналов, с точки зрения, которую академический текст часто опускает.

Коэффициент импеданса
«Коэффициент импеданса – это квадрат отношения витков»

Понять соотношение импеданса между первичной и вторичной обмотками сложно для тех, кто разбирается в технике, и почти невозможно понять для тех, кто не разбирается.Надеюсь, это объяснение упростит задачу всем, кому интересно.

Академический текст утверждает, что пара KT88 в двухтактном исполнении класса AB от источника питания B + 560 В будет выдавать 100 Вт. В этом случае сопротивление первичной обмотки выходного транзистора составляет 4 кОм. Импеданс 4k5Ω является академической цифрой и представляет собой наивысшее сопротивление пластины к пластине, которое позволяет получить 100 Вт. (Пластина к пластине просто означает анод к аноду). Этот академический показатель 4k5Ω предполагает 100% КПД трансформатора с нулевыми потерями.

Пара KT88 редко достигает 100 Вт в реальном мире. В среднем от 80 до 90 Вт. Также сопротивление пластины к пластине может варьироваться от 3 кОм до 5 кОм с небольшим изменением доступной мощности.

Наш образец выходного трансформатора имеет 4 первичные обмотки (600 витков на обмотку), всего 2400 витков.

4k5Ω пластина к пластине / 8Ω динамик = 562,5. √562,5 = 23,7 передаточного числа.
2400 витков первичной обмотки / 23,7 = 101 виток вторичной обмотки.

Этот учебный процесс требует повторения формулы снова и снова для каждого изменения в расчетах.Другой способ увидеть этот процесс – это математика, связанная с физикой выходного транзистора. Соотношение напряжений между первичной и вторичной обмотками такое же, как и соотношение витков.

Общее правило для двухтактных вентильных усилителей класса AB. Действующее значение напряжения на первичной обмотке составляет 1,1 x B + напряжение питания (при полной мощности).

1,1 x 560 В постоянного тока = 616 В переменного тока
100 Вт на динамик 8 Ом = 28 В RMS
616/28 = передаточное число 22.
2400 витков первичной обмотки / 22 = 109 витков вторичной обмотки.

Между двумя расчетами есть небольшая разница в 8 витков вторичной обмотки. Эта вторая формула не учитывает импеданс между пластинами. Поэтому какой расчет практичнее использовать? Путем обратного последнего расчета отношения витков 22: 1 по первой формуле мы можем увидеть, какое сопротивление отраженной пластины к пластине уменьшилось до –

.

22 x 22 x 8 Ом = 3,872 Ом Сопротивление пластины к пластине.

Разница в передаточном числе витков (23,7: 1) (22: 1) дает небольшую разницу в 8 витков вторичной обмотки.Эта небольшая разница приводит к значительному изменению импеданса академической отраженной пластины и пластины.

Правый рисунок показывает, что динамик с сопротивлением 8 Ом имеет среднее сопротивление намного выше 8 Ом. Коробки для двух- и трехполосных динамиков HiFi стараются поддерживать общий импеданс как можно ближе к 8Ω. Также соединители выводов добавляют дополнительное сопротивление.

Выходные каналы имеют КПД , а не 100%. Потери в сердечнике, индуктивность рассеяния, сопротивление медного провода постоянному току – все это способствует увеличению общего сопротивления отраженной пластины по отношению к пластине, превышающему академический показатель.Следовательно, вторая формула точно соответствует условиям реального мира. Однако разумно знать оба подхода и перепроверить каждый метод.

Gowe ламповый усилитель для крупного рогатого скота выходной трансформатор ламповый усилитель трансформатор для одиночного крупного рогатого скота –


  • Убедитесь, что это подходит, введя номер вашей модели.
  • КРС выходных ТУ на 66Х32. Новая кремнистая сталь с высокой проницаемостью 0,35 Nippon Steel и производство меди высокого качества QA. Первичный импеданс 5К, мощность 8Вт при сверхлинейном подключении. Максимальный постоянный ток 60 мА вторичный 4 Ом, 8 Ом, 16 Ом. Античные колонки также применяются Oh. Например, производство однотактных ламповых усилителей 6V6 6F6 6Y6 6AQ5 6BQ5 ECL86 6P6P 6P1 6P14 6F3 5687.
›Подробнее о продукте Трансформаторы

для клапанных усилителей

В этой политике конфиденциальности изложено, как мы используем и защищаем любую информацию, которую вы предоставляете нам при использовании этого веб-сайта.

Мы стремимся обеспечить защиту вашей конфиденциальности. Если мы попросим вас предоставить определенную информацию, с помощью которой вас можно будет идентифицировать при использовании этого веб-сайта, вы можете быть уверены, что она будет использоваться только в соответствии с настоящим заявлением о конфиденциальности.

Мы можем время от времени изменять эту политику, обновляя эту страницу. Вам следует время от времени проверять эту страницу, чтобы убедиться, что вас устраивают любые изменения.

Что собираем

Мы можем собирать следующую информацию:

  • имя и должность
  • Контактная информация
  • , включая адрес электронной почты
  • демографическая информация, такая как почтовый индекс, предпочтения и интересы
  • другая информация, имеющая отношение к опросам клиентов и / или предложениям

Что мы делаем с информацией, которую собираем

Нам нужна эта информация, чтобы понять ваши потребности и предоставить вам лучший сервис, в частности, по следующим причинам:

  • Внутренний учет.
  • Мы можем использовать эту информацию для улучшения наших продуктов и услуг.
  • Мы можем периодически отправлять рекламные сообщения о новых продуктах, специальных предложениях или другую информацию, которая, по нашему мнению, может вас заинтересовать, используя указанный вами адрес электронной почты.
  • Время от времени мы также можем использовать вашу информацию, чтобы связываться с вами в целях исследования рынка. Мы можем связаться с вами по электронной почте, телефону, факсу или почте. Мы можем использовать эту информацию для настройки веб-сайта в соответствии с вашими интересами.

Безопасность

Мы стремимся обеспечить безопасность вашей информации. Чтобы предотвратить несанкционированный доступ или раскрытие информации, мы внедрили соответствующие физические, электронные и управленческие процедуры для защиты и защиты информации, которую мы собираем в Интернете.

Как мы используем файлы cookie

Cookie – это небольшой файл, который запрашивает разрешение на размещение на жестком диске вашего компьютера. Как только вы соглашаетесь, файл добавляется, и cookie помогает анализировать веб-трафик или сообщает вам, когда вы посещаете определенный сайт.Файлы cookie позволяют веб-приложениям реагировать на вас как на человека. Веб-приложение может адаптировать свои операции к вашим потребностям, симпатиям и антипатиям, собирая и запоминая информацию о ваших предпочтениях.

Мы используем файлы cookie журнала трафика, чтобы определить, какие страницы используются. Это помогает нам анализировать данные о посещаемости веб-страниц и улучшать наш веб-сайт, чтобы адаптировать его к потребностям клиентов. Мы используем эту информацию только для целей статистического анализа, а затем данные удаляются из системы.
В целом, файлы cookie помогают нам улучшить веб-сайт, позволяя отслеживать, какие страницы вы считаете полезными, а какие нет. Файл cookie никоим образом не дает нам доступа к вашему компьютеру или какой-либо информации о вас, кроме данных, которыми вы хотите поделиться с нами.
Вы можете принять или отклонить файлы cookie. Большинство веб-браузеров автоматически принимают файлы cookie, но обычно вы можете изменить настройки своего браузера, чтобы отклонять файлы cookie, если хотите. Это может помешать вам в полной мере использовать возможности веб-сайта.

Ссылки на другие сайты

Наш веб-сайт может содержать ссылки на другие интересные веб-сайты. Однако после того, как вы использовали эти ссылки, чтобы покинуть наш сайт, вы должны принять во внимание, что мы не имеем никакого контроля над этим другим сайтом. Следовательно, мы не можем нести ответственность за защиту и конфиденциальность любой информации, которую вы предоставляете при посещении таких сайтов, и такие сайты не регулируются данным заявлением о конфиденциальности. Вам следует проявлять осторожность и ознакомиться с заявлением о конфиденциальности, применимым к рассматриваемому веб-сайту.

Управление вашей личной информацией

Вы можете ограничить сбор или использование вашей личной информации следующими способами:

  • всякий раз, когда вас просят заполнить форму на веб-сайте, найдите поле, которое вы можете щелкнуть, чтобы указать, что вы не хотите, чтобы информация использовалась кем-либо в целях прямого маркетинга
  • , если вы ранее согласились с нами использовать вашу личную информацию в целях прямого маркетинга, вы можете в любое время изменить свое решение, написав нам или отправив нам электронное письмо.

Мы не будем продавать, распространять или сдавать в аренду вашу личную информацию третьим лицам, если у нас нет вашего разрешения или если это не требуется по закону. Мы можем использовать вашу личную информацию для отправки вам рекламной информации о третьих лицах, которая, по нашему мнению, может вас заинтересовать, если вы сообщите нам о своем желании.

Если вы считаете, что какая-либо информация о вас, которую мы храним, неверна или неполна, напишите нам или напишите нам как можно скорее по указанному выше адресу.Мы незамедлительно исправим любую информацию, которая окажется неверной.

Hashimoto Sansui Ламповый трансформатор вакуумные ламповые трансформаторы вентильный трансформатор ламповый усилитель усилитель усилители усилители усилители с повышающим каскадом Hasimoto MC межкаскадная линия выходной выходной трансформатор силовой трансформатор трансформаторы катушки дроссельной катушки, включая несимметричный выходной трансформатор трансформатора

Tube-Amps.net: Вчера, сегодня и далее ….

Звук Хашимото: Звук NEO-SANSUI – The SANSUI Traditions Продолжение

Прошло 10 лет с тех пор, как на этом сайте были представлены трансформаторы Хашимото. в мире.Тысячи наших клиентов по всему миру наслаждались самым ярким и прозрачным качеством звука, которое Трансформаторы Хашимото могут принести к своему аудиооборудованию.

За последние 30 лет различные цифровые источники и соответствующее оборудование было выпущено на рынок. Однако аналоговое ПО все еще кажется, что он может создавать самые музыкальные и реальные, похожие на качество звука, способное удовлетворить наше желание ценить музыку. К То же самое, хорошо продуманные ламповые усилители могут обеспечить наиболее естественное и естественное звучание. реалистичное качество звука по сравнению с другими аналогами.Даже если музыкальный источник должен быть цифровым, хорошо продуманным ламповые усилители могут натурализовать и сгладить резкость цифрового звука тогда как другие аналоги тент на усиление недостатков цифрового звука. Похоже, что хорошо построенным ламповым усилителям суждено стать желательно усилитель для любого источника музыки.

В этой реинкарнации технологии ламповых усилителей для как аналоговые, так и цифровые источники музыки, трансформаторы Hashimoto находятся в авангарде непрерывное развитие трансформаторных технологий с 1950-х годов, когда Компания Sansui начала бизнес по производству оригинальных трансформаторов.Хотя этот веб-сайт не обновлялся несколько лет, мы привезли разные новинки в рынок, который еще больше улучшит и обогатит ваш высококачественный музыкальный опыт.

Вот несколько примеров наших лучших новинок представленные в последние несколько лет (HM-7, H-EQL, A-115, A-305, и H-20-600 – это продукты, которые мы инициировали или запросили разработку на Хашимото).

HM-7 – MC Повышающий трансформатор с сертифицированным OFC медные обмотки – усиление x15 / x30 (23 дБ / 29 дБ)

H-EQL – Катушки для эквалайзера LCR

HI-6-10K – Качественный входной трансформатор 600 Ом: 10 кОм

HI-6-47K – Качественный входной трансформатор 600 Ом: 47 кОм

A-115 (на заказ) – 5K 1: 1 межкаскадный трансформатор, оптимизированный для Односторонний режим (нельзя использовать для двухтактного)

A-305 (на основе заказа) – Высокий постоянный ток (до 40 мА постоянного тока) 5K 1: 1 Межкаскадный трансформатор, оптимизированный для односторонней работы (не может использоваться для двухтактной)

H-20-600 (на основе заказа) – односторонний выходной трансформатор класса 20 Вт с первичной обмоткой 600 Ом для российских ламп 6C33C

*** Свяжитесь с нами для получения продукта наличие и специальная цена на поддержка @ obsinc.сша

Sansui Electric в первые дни

Те, кто знает Sansui со знаменитым позже продукты, такие как BA-5000, CA-3000 или AU-20000, или приемники и тюнеры, такие как G-33000 или TU-919, могли бы сказать “Sansui Tube Gear ???” Однако на самом деле Sansui построила свой фундамент с помощью трансформатора. бизнес, и завоевал первую международную известность благодаря лампе 1000A. Получатель. Конечно, наиболее характерным ламповым продуктом был AU-111. самый конец ламповой эры, за ней последовали менее известные, но впечатляющие ламповые усилители. Подробнее ….

Продукция Sansui в трубке Era

Самыми первыми производственными линиями Sansui были трансформаторы без изоляции; это значит нет Усилители Sansui или отсутствие ресиверов Sansui вначале. После первоначального успеха с высококачественные трансформаторы, Sansui начала продавать комплектные усилители и за приемниками последовали многие хорошо построенные ламповые усилители и приемники. Общей чертой этих ранних продуктов Sansui было то, что Sansui никогда не скомпрометированы по качеству.Эта философия качества была абсолютным приоритетом Sansui. до конца 1970-х годов, когда Sansui начала продавать недорогие модели под той же торговой маркой. Более подробнее ….

Кто такой Хашимото Электрик?

Hashimoto Electric Co., Ltd, начала свою деятельность в 1958 году. как производитель трансформаторов OEM. С самого начала Sansui Electric была одним из основных клиентов Hashimotos. Поскольку Sansui охватил весь трансформаторный бизнес – включая все чертежи, патенты, распространение / отдел продаж и даже оригинальный логотип Sansui – Хашимото в 1979 году, Hashimoto Electric поддерживает философию продукции Sansui и традиции качества.Даже сегодня Хашимото продает трансформаторы Sansui. с оригинальным логотипом Sansui на них. В дополнение к этим Sansui трансформаторов, Hashimoto начал производство собственных ламповых трансформаторов в 2002 году. Подробнее ….

Продукты Хашимото

Хашимото поставил Sansui знаменитые трансформаторы AU-111 когда Сансуи переиздал AU-111 Vintage в 1999 году. Теперь Hashimoto предлагает трубку собственной марки. трансформаторы в 34 различных моделях.Эти трансформаторы были разработан с нуля на основе накопленного за 60 лет ноу-хау и технологии. Несколько критиков заявили: «Звук через Хашимото трансформаторы просто принадлежат к другому уровню по сравнению с другими ». Более подробная информация и технические технические характеристики …..

Проекты ламповых усилителей с использованием Хашимото Трансформеры

Эти девять усилителей, использующих трансформаторы Хашимото, изначально были фигурирует в японских Hi-Fi журналах в 2003 и 2004 годах.Эти приложения включают Push-Pull и односторонний с KT-88, EL34, EL84 и т. д. В некоторых приложениях также используются трансформаторы связи. Подробнее .

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован.