Универсальный внешний накопитель для всех iOS-устройств, совместим с PC/Mac, Android
Header Banner
8 800 100 5771 | +7 495 540 4266
c 9:00 до 24:00 пн-пт | c 10:00 до 18:00 сб
0 Comments

Включение тиристора схема включения тиристора

Самое простое включение тиристора и симистора

В различных электронных устройствах в цепях переменного тока в качестве силовых ключей широко применяют тринисторы и симисторы. Данная статья призвана помочь в выборе схемы управления подобными приборами.

Самый простой способ управления тиристорами — это подача на управляющий электрод прибора постоянного тока с величиной, необходимой для его включения (рис. 1). Ключ SA1 на рис. 1 и на последующих рисунках — это любой элемент, обеспечивающий замыкание цепи: транзистор, выходной каскад микросхемы, оптрон и др. Этот способ прост и удобен, но обладает существенным недостатком — требуется довольно большая мощность управляющего сигнала. В табл. 1 приведены наиболее важные параметры для обеспечения надежного управления некоторыми самыми распространенными тиристорами (три первых позиции занимают тринисторы, остальные — симисторы). При комнатной температуре для гарантированного включения перечисленных тиристоров требуется ток управляющего электрода Iу вкл равный 70–160 мА. Следовательно, при напряжении питания, типовом для собранных на микросхемах узлов управления (10–15 В), требуется постоянная мощность 0,7–2,4 Вт.

Отметим, что полярность управляющего напряжения для тринисторов положительная относительно катода, а для симисторов — или отрицательная для обоих полупериодов, или совпадающая с полярностью напряжения на аноде. Также можно добавить, что часто в соответствии с указаниями по применению требуется шунтирование управляющего перехода тринисторов сопротивлением 51 Ом (R2 на рис. 1) и не требуется никакого шунтирования для симисторов.

Реальные величины тока управляющего электрода, достаточного для включения тиристора, обычно меньше цифр, приведенных в табл. 1, поэтому нередко идут на его снижение относительно гарантированных значений: для тринисторов — до 7–40 мА, для симисторов — до 50–60 мА. Такое снижение часто приводит к ненадежной работе устройств, и необходимости предварительной проверки или же подбора тиристоров. Уменьшение управляющего тока также может приводить к возникновению помех радиоприему, поскольку включение тиристоров при малых токах управляющего электрода происходит при относительно большом напряжении на аноде — несколько десятков вольт, что приводит к броскам тока через нагрузку и, следовательно, к мощным помехам.

Недостатком управления тиристорами постоянным током является гальваническая связь источника управляющего сигнала и сети. Если в схеме с симистором (рис. 1, б) при соответствующем включении сетевых проводов источник управляющего сигнала можно соединить с нулевым проводом, то при использовании тринистора (рис 1, а) такая возможность возникает лишь при исключении выпрямительного моста VD1–VD4. Последнее приводит к однополупериодной подаче напряжения на нагрузку и двукратному уменьшению поступаемой в нее мощности.

В настоящее время в связи с большой потребляемой мощностью запуск тиристоров постоянным током при бестрансформаторном питании пусковых узлов (с гасящим резистором или конденсатором) практически не используется.

Одним из вариантов снижения потребляемой узлом управления мощности является использование вместо постоянного тока непрерывной последовательности импульсов с относительно большой скважностью. Поскольку время включения типовых тринисторов составляет 10 мкс и менее, можно подавать на их управляющий электрод импульсы такой же длительности со скважностью, например, 5–10–20, что соответствует частоте 20–10–5 кГц. В этом случае потребляемая мощность также уменьшается в 5–10–20 раз соответственно.

Однако при таком способе управления выявляются некоторые новые недостатки. Во-первых, теперь тиристор включается не в самом начале полупериода сетевого напряжения, а в произвольные моменты времени, отстоящие от начала полупериода на время, не превышающее периода запускающих импульсов, т. е. 50–100–200 мкс.

За это время напряжение сети может возрасти примерно до 5–10–20 В. Это приводит к возникновению помех радиоприему и к некоторому уменьшению выходного напряжения, впрочем, малозаметному.

Существует еще одна проблема. Если при включении в начале полупериода во время действия запускающего импульса ток через тиристор не достигнет тока удержания (Iуд, табл. 1), тиристор после окончания импульса выключится. Следующий импульс вновь включит тиристор, и он не выключится лишь в том случае, если к моменту окончания импульса ток через него будет больше тока удержания. Таким образом, ток через нагрузку сначала будет иметь вид нескольких коротких импульсов и лишь потом — синусоидальную форму.

Если же нагрузка имеет активноиндуктивный характер (например, электродвигатель), ток через нее за время действия короткого включающего импульса может не успеть достичь величины тока удержания, даже когда мгновенное напряжение в сети максимально. Тиристор после окончания каждого импульса будет выключаться. Этот недостаток ограничивает снизу длительность запускающих импульсов и может свести на нет уменьшение потребляемой мощности.

Схема включения тиристора и симистора с импульсным запуском

Применение импульсного запуска облегчает гальваническую развязку между узлом управления и сетью, ибо ее может обеспечить даже небольшой трансформатор с коэффициентом трансформации, близким к 1:1. Его обычно наматывают на ферритовом кольце диаметром 16–20 мм с тщательно выполненной изоляцией между обмотками. Следует предостеречь от применения малогабаритных импульсных трансформаторов промышленного изготовления. Как правило, они имеют низкое напряжение изоляции (около 50–100 В) и могут служить причиной поражения электрическим током, если при использовании прибора будет считаться, что цепь управления изолирована от сети.

Схема включения тиристора и симистора с импульсным запуском.

Снижение требуемой при импульсном управлении мощности и возможность введения гальванической развязки позволяют применить в узлах управления тиристорами бестрансформаторное питание.

Включение тиристора через ключ и ограничительный резистор

Третий широко распространенный способ включения тиристоров — подача на управляющий электрод сигнала с его анода через ключ и ограничительный резистор (рис. 2). В таком узле ток через ключ протекает в течение нескольких микросекунд, пока включается тиристор, если напряжение на аноде достаточно велико. В качестве ключей используют малошумящие электромагнитные реле, высоковольтные биполярные транзисторы, фотодинисторы или фотосимисторы (схемы на рис. 2 соответственно). Способ включения тиристора прост и удобен, не критичен к наличию у нагрузки индуктивной составляющей, но имеет недостаток, на который нередко не обращают внимания.



Недостаток связан с противоречивостью требований к ограничительному резистору R1. С одной стороны, его сопротивление должно быть как можно меньше, чтобы включение тиристора происходило как можно ближе к началу полупериода сетевого напряжения. С другой стороны, при первом открывании ключа, если оно не синхронизировано с моментом прохождения сетевого напряжения через нуль, напряжение на резисторе R1 может достигать амплитудного напряжения сети, т. е. составлять 310–350 В. Импульс тока через этот резистор не должен превышать допустимых значений для ключа и управляющего перехода тиристора. В табл. 2 приведены некоторые параметры наиболее часто применяемых отечественных фототиристоров (приборы серий АОУ103/3ОУ103 и АОУ115 — фотодинисторы, АОУ — фотосимисторы). Исходя из значений максимально допустимого импульсного тока управления (табл. 1) и максимального импульсного тока через ключ (табл. 2), можно для каждой конкретной пары приборов определить минимально допустимое сопротивление ограничительного резистора. Например, для пары КУ208Г (Iу, вкл макс = 1 А) и АОУ160А (Iмакс, имп = 2 А) можно выбрать R1 = 330 Ом. Если ток управляющего электрода, при котором происходит включение симистора, соответствует его максимальному значению 160 мА, симистор будет включаться при напряжении на аноде равном 0,16·330 = 53 В.

Как и в случае с подачей управляющих импульсов относительно большой скважности, это приводит к возникновению помех и к некоторому уменьшению выходного напряжения. Поскольку реальная чувствительность тиристоров по управляющему электроду обычно лучше, задержка открывания тиристора относительно начала полупериода меньше рассчитанной выше предельной величины.

Сопротивление ограничивающего резистора R1 может быть уменьшено на величину сопротивления нагрузки, поскольку в момент включения они включены последовательно.

Более того, если нагрузка имеет гарантированно индуктивно-резистивный характер, можно еще более уменьшить сопротивление указанного резистора. Однако если нагрузкой являются лампы накаливания, надо помнить, что их холодное сопротивление примерно в десять раз меньше рабочего.

Следует также иметь ввиду, что включающий ток симисторов имеет разную величину для положительной и отрицательной полуволн сетевого напряжения. Поэтому в выходном напряжении мо жет появиться небольшая постоянная составляющая.

Из фотодинисторов серии АОУ103/3ОУ103 для управления тиристорами в сети 220 В по максимально допустимому напряжению подходят только 3ОУ103Г, однако неоднократно проверено, что и АОУ103Б и АОУ103В годятся для работы в этом режиме.

Различие между приборами с индексами Б и В заключается в том, что подача напряжения обратной полярности на АОУ103Б не допускается. Аналогично и различие между АОУ115Г и АОУ115Д: приборы с индексом Д допускают подачу обратного напряжения с индексом Г — нет.

Существенного сокращения потребляемой цепями управления мощности можно добиться, если включать ток управляющего электрода в момент включения тиристора. Два варианта схем узлов управления, обеспечивающих такой режим, приведены на рис. 3.

Включение тринистора в схеме на рис. 3, а происходит в момент замыкания контактов ключа SA1. После включения тринистора элемент DD1.1 выключается, и ток управляющего электрода прекращается, что существенно экономит потребление по цепи управления. Если напряжение на тринисторе в момент включения SA1 будет меньше порога переключения DD1.1, тринистор не включится, пока напряжение на нем не достигнет этого порога, т. е. не станет несколько более половины напряжения питания микросхемы. Регулировать пороговое напряжение можно подбором сопротивления нижнего плеча делителя резистора R6. Резистор R2 обеспечивает низкий логический уровень на входе 1 элемента DD1.1 при закрывании тринистора VS1 и диодного моста VD2.

Для аналогичного включения симистора необходим узел двуполярного управления элементом совпадения DD1.1 (рис. 3, б). Этот узел собран на транзисторах VT1, VT2 и резисторах R2–R4. Транзистор VT1 включен по схеме с общей базой, и напряжение на его коллекторе становится по модулю меньше порога переключения элемента DD1.1, когда напряжение на аноде симистора VS1 положительно относительно катода и превышает его примерно на 7 В. Аналогично транзистор VT2 входит в насыщение, когда отрица тельное напряжение на аноде становится по модулю больше –6 В.

Такой узел выделения момента прохождения напряжения через нуль широко применяется в различных разработках. При всей кажущейся привлекательности узлы, выполненные по схемам, приведенным на рис. 3, и им аналогичные, обладают существенным недостатком: если по какойлибо причине тиристор не включится, ток через его управляющий электрод будет идти неопределенно долго. Поэтому необходимо предпринимать специальные меры по ограничению длительности импульса или рассчитывать источник питания на полный ток, т. е. на такую же мощность, как и для узлов по схеме на рис. 1.

Наиболее экономичные схемы управления используют формирование одиночного включающего импульса вблизи перехода сетевого напряжения через нуль. Две несложных схемы таких формирователей приведены на рис. 4, а временные диаграммы их работы — на рис. 5 (а и б соответственно). Недостатком, впрочем совершенно несущественным в большинстве случаев, является то, что первое включение происходит не в самом начале полупериода сетевого напряжения, а в самом конце того, во время которого был замкнут ключ SA1.

Двойная длительность включающего импульса 2Т0 определяется порогом переключения элемента ИЛИ НЕ с учетом делителя R2R3 (рис. 4, а) или порогом формирователя на VT1, VT2 (рис. 4, б), и рассчитывается по формуле

13.jpg (613 bytes)

Скорость изменения сетевого напряжения при переходе через нуль

14.jpg (926 bytes)

и при Uпор = 50 В двойная длительность составит 2Т0 = 1 мс. Скважность импульсов равна 10, и средний потребляемый ток в 10 раз меньше амплитудного значения, необходимого для надежного включения тиристора.

Минимальная длительность включающего импульса определяется тем, что он должен оканчиваться не ранее, чем ток через нагрузки достигнет тока удержания тиристора. Например, если нагрузка имеет мощность 200 Вт (Rн = 2202/200 = 242 Ом), а ток удержания симистора КУ208 — 150 мА, то этот ток достигается при мгновенном напряжении в сети 242·0, 15 = 36 В, т. е. при скорости нарастания 100 В/мс окончание импульса запуска должно быть не ранее, чем через 360 мкс от момента перехода напряжения через нуль. Снизить потребляемую мощность еще примерно в десять раз можно за счет подачи на третий вход элементов ИЛИ — НЕ схем на рис. 4 непрерывной последовательности импульсов (показано штриховыми линиями), как это было упомянуто в начале статьи применительно к узлам по схемам на рис. 1. При этом проявляются те же недостатки, что и при непрерывной подаче импульсов на управляющий электрод.

Для уменьшения потерь мощности можно сформированный в узлах по схемам на рис. 4 импульс, продифференцировать его, и продифференцированный задний фронт использовать как запускающий для тиристора (рис. 6). Параметры этого запускающего импульса Ти следует выбирать так. Он должен начинаться как можно раньше после прохождения сетевого напряжения через нуль, чтобы бросок тока через нагрузку в момент включения в начале каждого полупериода был бы минимальным и минимальными были бы помехи и потери мощности. Здесь ширина импульса, формируемого в момент прохождения напряжения сети через нуль, ограничена снизу только временем перезаряда дифференцирующей цепи C1R7 и может быть достаточно малой, но конечной. Оканчиваться импульс должен, как и для предыдущего варианта, не ранее, чем когда ток через нагрузку достигнет тока удержания тиристора.


При работе узлов по схемам на рис. 7 и 8 подача на управляющий электрод импульса включения спрямляет выходную характеристику тиристора в момент прохождения сетевого напряжения через нуль и при правильно выбранной длительности импульса удерживает тиристор во включенном состоянии до момента достижения тока удержания даже при наличии небольшой индуктивной составляющей нагрузки. Источник питания таких узлов может быть собран по бестрансформаторной схеме с гасящим резистором или, что еще лучше, конденсатором. Помех радиоприему такое включение тиристоров не создает и может быть рекомендовано для всех случаев управления нагрузками с малой индуктивной составляющей.

Если же нагрузка имеет выраженный индуктивный характер, можно рекомендовать схемы управления, приведенные на рис. 2. Для уменьшения помех радиоприему необходимо включение в сетевые провода помехоподавляющих фильтров, а если провода от регулятора до нагрузки имеют заметную длину, то и в эти провода тоже.

Выше были рассмотрены варианты управления тиристорами при их использовании в качестве ключей. При фазоимпульсном управлении мощностью нагрузок можно использовать описанные выше схемотехнические решения по формированию импульсов в моменты перехода сетевого напряжения через нуль для запуска времязадающего узла запуска тиристора. Отметим, что такой узел должен давать стабильную задержку включения тиристора, не зависящую от напряжения сети и температуры, а длительность формируемого импульса должна обеспечить достижение тока удержания независимо от момента включения нагрузки в пределах полупериода.

Зарядно-десульфатирующий автомат для автомобильных аккумуляторов Давно уже известен тот факт, что заряд электрохимических источников питания асимметричным током, при соотношении Iзар : Iразр = 10:1, в частности кислотных аккумуляторов, приводит к устранению сульфатации пластин в батарее, т.е. к восстановлению их емкости, что, в свою очередь, продлевает срок службы батареи.

Не всегда есть возможность находиться возле зарядного устройства и все время контролировать процесс зарядки, поэтому зачастую либо систематически недозаряжают батареи, либо перезаряжают их, что, конечно же, не продлевает срок их службы.

Из химии известно, что разность потенциалов между отрицательной и положительной пластинами в аккумуляторной батарее составляет 2,1 В, что при 6 банках дает 2,1 х 6 = 12,6 В.

При зарядном токе, равном 0,1 от емкости батареи, в конце заряда напряжение повышается до 2,4 В на одну банку или 2,4 х 6 = 14,4 В. Повышение зарядного тока ведет к повышению напряжения на аккумуляторе и повышенному разогреву и кипению электролита. Заряд же током ниже 0,1 от емкости не позволяет доводить напряжение до 14,4 В, однако длительный (до трех недель) заряд малым током способствует растворению кристаллов сульфата свинца. Особенно опасны дендриты сульфата свинца, “проросшие” в сепараторах. Они и вызывают быстрый саморазряд батареи (с вечера зарядил


аккумулятор, а утром не смог запустить двигатель). Вымыть же дендриты из сепараторов можно только растворением их в азотной кислоте, что практически нереально.

Путем длительных наблюдений и экспериментов была создана электрическая схема, которая, по мнению автора, позволяет довериться автоматике. Опытная эксплуатация в течение 10 лет показала эффективную работу устройства. Принцип работы заключается в следующем:

1. Заряд производится на положительной полуволне вторичного напряжения.

2. На отрицательной полуволне происходит частичный разряд батареи за счет протекания тока через нагрузочный резистор.

3. Автоматическое включение при падении напряжения за счет саморазряда до 12,5 В и автоматическое отключение от сети 220 В при достижении напряжения на батарее 14.4 В.

Отключение — бесконтактное, посредством симистора и схемы контроля напряжения на батарее.

Важное достоинство метода заключается в том, что пока не подключена батарея (автоматический режим), блок не может включиться, что исключает короткое замыкание при замыкании проводов, подводящих зарядный ток к аккумуляторной батарее.

При сильно разряженной батарее включение блока возможно посредством переключателя “АВТОМАТ-ПОСТОЯННО”.

Еще одно очень важное достоинство — отсутствие сильного “кипения”, что в совокупности с автоматическими отключением и включением позволяет оставлять включенное устройство без присмотра на длительное время. Автор про-экспериментировал с двухнедельным режимом постоянного включения в режиме “АВТОМАТ”.

В целях пожарной безопасности необходимо, чтобы зарядное устройство было в металлическом корпусе, сечение подводящих проводников к батарее — не менее 2,5 мм2. Обязателен также надежный контакт на клеммах батареи.

Напряжение сети 220 В подается через предохранитель FU1 и симис-тор VD1 на первичную обмотку силового трансформатора. Со вторичной обмотки переменное напряжение U2=21 В выпрямляется диодом VD3 и через балластный резистор R8 сопротивлением 1,5 Ом поступает на клемму “+” батареи, к которой подключены вольтметр РА1 на 15 В, тумблер SA2 “ВКЛ.ДЕСУЛЬФАТА-ЦИЯ” и схема контроля и управления, представляющая собой триггер Шмитта с гистерезистором около 1,8 В, определяемым падением напряжения на диодах VD5, VD6 и переходе база-эмиттер транзистора VT2. Транзистор VT1 при напряжении на аккумуляторе 12,6 В включается, и через оптрон VD4 включает симистор VD1, что приводит к включению трансформатора Т1 и подаче напряжения на заряжаемый аккумулятор.

Подключение тумблером SA2 резистора R5 обеспечивает асимметричность формы зарядного тока. Свето-диоды VD8 и VD7 индицируют включение блока в режимы “ДЕСУЛЬФА-ТАЦИЯ” и “ВКЛ.” соответственно. Резистором R7 устанавливается момент отключения блока при напряжении на вольтметре 15 В (=0,5 В падает на подводящих проводах). Мостик VD2 обеспечивает включение симис-тора на обеих полуволнах сетевого напряжения и нормальную работу трансформатора. Тумблер SA1 служит для включения режима “ПОСТОЯННО”.

Детали. Силовой трансформатор — Р=160 Вт, Uii=21 В, провод — ПЭВ-2-2,0. R8 — проволочный (нихром) диаметром 0,6 мм. R5 — ПЭВР на 10…15 Вт. Диод VD3 — любой из Д242…Д248 с любым буквенным индексом на радиаторе площадью S=200 см2. Остальные резисторы типа — МЛТ, СП; симистор — КУ208Н, без радиатора. S1 — любой, например МТ1. S2 — ТВ1-1. HL1 —любая лампа на 12 В. РА1 — измерительная головка на 15 В.

Автор:  А.СОРОКИН, 343902, Украина, г.Краматорск-2, а/я 37.

Отечественные оптопары. Справочник.

Отечественные транзисторные, диодные и тиристорные оптопары

Отечественные производители оптронов
Транзисторные оптопарывводная часть, здесь описаны принцип действия, особенности, основные параметры и область применения
Диодные оптопары
Тиристорные оптопары





 
НаименованиеКорпусPDFUизолIвых,мАUвых, Вприм
 
Транзисторные оптопары одноканальные
АОТ126, 3ОТ126м/стекл10001030 
АОТ127DIP6100010030сост
АОТ128DIP615003250 
3ОТ131м/стеклскудная информациясост
3ОТ144DIP8скудная информация 
АОТ162DIP6,smd600010070сост
АОТ165×1DIP4, smd300010070сост
АОТ166DIP6, smd150029двунапр
АОТ174DIP4, smd50005060 
КР249КН4АDIP4, smd50004200 
КР249КН4КDIP4, smd5000460 
Транзисторные оптопары двухканальные
АОТ101DIP815001015 
АОТ165DIP8, smd30002070сост
КР249КН2АDIP8, smd5000460 
КР249КН5АDIP8, smd50004200 
Диодные оптопары
АОД101м/стекл100? 100 
АОД107м/стекл  15 
3ОД129 м/стекл1000 10 
АОД130DIP43000 30 
Тиристорные оптопары
АОУ103м/стекл500100400 
АОУ115 1500100200 
АОУ163DIP6, smd1500100400 

Радиолюбитель 2008-01, страница 58 читать онлайн

fl

ЭЛЕКТРОННЫЕ КОМПОНЕНТЫ

1

Еще один сравнительный момент, который может быть

интересен – вопрос цены. Оптосимисторы достаточно

дороги.

На

рис. 5

показана схема управления симистором

КУ208Г посредством подачи на управляющий электрод

VS1 переменного напряжения через ограничительный

резистор R1.

Пока замкнуты контакты включателя S1 лампа нака-

ливания (нагрузка EL1) будет светиться. Такой включа-

тель может быть полезен при дистанционном управле-

нии какой-либо нагрузкой или в качестве составного узла

к более сложным схемам – ведь вместо включателя SA1

можно использовать электронную схему (в том числе с

применением МОП- и оптореле). Симисторы КУ208Г чув-

ствительны к “правильной” подаче напряжения на УЭ,

поэтому, если узел не будет работать сразу, необходимо

в данном случае поменять местами проводники подклю-

чения в сети 220 В (изменить фазировку).

На

рис. 6

представлена схема гибридного управле-

ния нагрузкой.

Здесь задействованы и тиристорная оптопара

АОУ103В, и оптосимистор ТС106-10. В результате такого

схемного решения узел обладает преимуществами обе-

их схем (если их рассматривать по отдельности, как было

сделано выше).

На

рис. 7

представлена схема для управления мощ-

ной нагрузкой.

Управляющим силовым Элементом служит симистор

ТС171-250, а промежуточным -оптосимистор МОС3009

(МОС3052, МОС3010, МОС3012 и аналогичные по элект-

рическим характеристикам). Отличительная особенность

згой конструкции в том, что напряжения нагрузки может

составлять 380.

..400 В, а мощность более 1000 Вт при

токе управления до 10 мА и напряжения 2 В.

Такой узел без каких-либо дополнений может управ-

лять, например, мощным двигателем.

Оптосимисторы серии МОС – зарубежные приборы

– в некоторых случаях онК могут быть заменены

АОУ103В или оптоэлектронными МОП-реле отечествен-

ного производства, например, КР293КП5В, К449КП1ВР,

К449КП2ВР, К293КП13П и аналогичные по электричес-

ким характеристикам.

На

рис. 8

показан еще один вариант включения – со-

четание оптозлектронной развязки с применением опто-

пары АОУ 103В (старое название 5П50) и симистора

КУ208Г.

Управление устройствами нагрузки эффективно осу-

ществляется, если их мощность не превышает 600 Вт.

Оптопара АОУ103В позволяет самостоятельно коммутиро-

вать высоковольтную нагрузку (с напряжением до 350 В),

однако ток коммутации не должен превышать 100 мА.

Поэтому для управления мощной нагрузкой в схему вве-

ден симистор КУ208Г.

R1

VD1.

..VD4 КД210А

T012S-12.S

Рис. 4. Другой вариант схемы узла оконечного управления

нагрузкой с применением оптрона

ELI

6

0 Вт

Рис. 5. Электрическая схема управления симистором

КУ208Г

Рис. 6. Электрическая схема “гибридного” управления

нагрузкой

№ )

МОС3009,

МОС3010,

МОС3012

Рис. 7. Электрическая схема узла управления мощной

нагрузкой

Рис. 8. Электрическая схема оптоэлектронной развязки

Аспект безопасности – не лишн

Советские тиристоры КУ103 основные характеристики и цоколевка
ПараметрОбозначениеЕди-

ница

Тип тиристора
КУ103АКУ103Б
Постоянный ток в закрытом состоянииIз. смА0,20,2
Постоянный обратный ток при Uобр maxIобрмА1,01,0
Отпирающий постоянный ток управленияIу. отмА
Отпирающее постоянное напряжение управленияUу. отВ0,4…20,4…2
Напряжение в открытом состоянииUосВ33
Неотпирающее постоянное напряжение управленияUу. нотВ
Время включенияtвклмкс
Время выключенияtвыклмкс
Предельно допустимые параметры
Постоянное напряжение в закрытом состоянииUз. с maxВ150300
Постоянное обратное напряжениеUобр maxВ150300
Постоянное обратное напряжение управленияUу. обр maxВ22
Минимальное прямое напряжение в закрытом состоянииUз. с minВ
Постоянный ток в открытом состоянииIос minА
Импульсный ток в открытом состоянииIос. и minА0,0010,001
Постоянный прямой ток управленияIу maxА0,040,04
Импульсная рассеиваемая мощность УЭPу. и maxВт
Средняя рассеиваемая мощностьPср maxВт0,150,15
Максимальная температура окружающей средыTmax°С+85+85
Минимальная температура окружающей средыTmin°С-40-40
90000 Circuit Diagram – Learn Everything About Circuit Diagrams 90001 90002 What is a Circuit Diagram? 90003 90004 A circuit diagram is a visual display of an electrical circuit using either basic images of parts or industry standard symbols. Symbol usage depends on the audience viewing the diagram. These two different types of circuit diagrams are called pictorial (using basic images) or schematic style (using industry standard symbols). A schematic style circuit diagram is used to give a visual representation of an electrical circuit to an electrician.The pictorial style circuit diagram would be used for a broader, less technical audience. 90005 90002 Circuit Diagram Symbols 90003 90004 There are hundreds of different symbols that can be used in a circuit diagram. These include simple images of objects such as a battery or a resistor for a pictorial style circuit diagram, or industry-standard symbols for objects such as capacitors or inductors. 90005 90004 In conjunction with circuit diagram symbols, there are also a series of different types of line styles to connect objects.In the event lines cross, use line hops to show wire crossover. It is important to understand who will be viewing the circuit diagram to ensure use of the correct types of symbols. 90005 90002 How to Create a Circuit Diagram 90003 90004 There are many different ways to create a circuit diagram. They can be created manually, but the more efficient way is to use diagramming software such as SmartDraw, which is designed for this purpose. Diagramming software that is specifically designed for creating a circuit diagram offers several advantages.90005 90016 90017 It is fast and allows for simple construction. 90018 90017 It provides access to thousands of symbols. 90018 90017 It is easy to share electronically. 90018 90017 It provides precise placement of objects. 90018 90017 It is easy to edit. 90018 90027 90004 SmartDraw allows you to quickly, accurately, and easily create a circuit diagram. It also allows you to create personal custom libraries of symbols you commonly use.Watch this quick tutorial on creating electrical circuit diagrams. Learn more about how to make a circuit diagram by reading this circuit diagram tutorial. 90005 90002 Circuit Diagram Examples 90003 90004 The best way to understand circuit diagrams is to look at some examples of circuit diagrams. 90005 90004 Click on any of these circuit diagrams included in SmartDraw and edit them: 90005 90004 Browse SmartDraw’s entire collection of circuit diagram examples and templates.90005 .90000 Simple Latch Circuit Diagram with Transistors 90001 90002 Latch basically means “to become fixed in a particular state”. In Electronics, 90003 Latch Circuit 90004 is a circuit which locks its output, when a momentarily input trigger signal is applied, and retains that state, even after the input signal is removed. This State will remain indefinitely until the power is reset or some external signal is applied. Latch circuit is similar like 90003 SCR 90004 (Silicon Controlled Rectifier) ​​and can be very useful in alarm circuits, where a small trigger signal will Turn On the alarm for indefinite period, until reset manually.We have previously built some alarm circuits: 90007 90002 90007 90002 Today we are going build a very simple and cheap Latch circuit 90003 90004 using Transistors, this circuit can be used trigger the 90003 AC mains loads and alarms 90004. 90007 90002 90007 90018 Components: 90019 90020 90021 Resistors- 10k (2), 100k (2), 220 ohm (1) 90022 90021 Transistors- BC547, BC557 90022 90021 Capacitor- 1uF 90022 90021 Relay- 6v 90022 90021 Diode- 1N4148 90022 90021 LED 90022 90021 Power Source- 5v-12v 90022 90035 90002 90007 90018 Circuit Diagram: 90019 90002 90007 90002 90003 Circuit Diagram of Latching circuit 90004 is simple and can be easily built.Resistor R1 and R4 work as a current limiting resistor for Transistor Q1 and resistors R2 and R3 work as current limiting resistor for Transistor Q2. Current Limiting resistors must be used at the bases of BJT transistors, otherwise they might burn. Purposes of other components have been explained in ‘Working section’ below. 90007 90002 90007 90018 Working Explanation: 90019 90002 Before going into the explanation, we should note that Transistor Q1 90003 BC547 is a NPN transistor 90004, which conducts or Turns On, when a small positive voltage is applied to its base.And Transistor 90003 BC557 is PNP transistor 90004 which Conducts or Turns On, when a negative voltage (or ground) is applied to its base. 90007 90002 90007 90002 Initially, both the transistors are in OFF state, and Relay is deactivated. PNP Transistor BC557 base is connected to Positive voltage with current limiting resistor R3, so that it will not conducts accidently. Capacitor C1 has been used precautionary, to prevent the accidental and false triggering of circuit. 90007 90002 90007 90002 Now when a small positive voltage is applied to the Base of Transistor BC547, it turns ON the transistor and Base of the transistor Q2 BC557 gets connected to the Ground.Resistor R2 and R3 prevents the short circuit in this condition. Now when Base of Transistor BC557 gets grounded, it starts conducting and energises the Coil of relay, which activates the Relay and turns ON the device connected to Relay. In our case LED will glow. 90007 90002 90007 90002 This is normal behaviour until now, but what makes it a ‘Latch’ circuit. If you notice, collector of Transistor BC557 is connected to base of Transistor BC547, through a current limiting resistor R4. And when the Transistor BC557 turns ON, current flow in two directions, first to the relay and second to the base of transistor Q1.So this Feedback voltage to the base of Transistor BC547, keeps the transistor BC547 ON for indefinite period, even after the input trigger voltage is removed. This in turns keeps the second transistor ON indefinitely and a Latch 90003 or Lock is formed 90004 instantly. 90007 90002 90007 90002 Now the alarm or device, connected to the Relay, will remain ON until the Power is reset. Or a Reset Push button can be added to this circuit, to break the Latch state. This button would connect the base of transistor BC547 to the Ground, which turn OFF the Q1 and Q2, and breaks the Latch.90007 90002 90007 90002 If you do not want to Latch any 90003 AC appliances 90004, and just want Turn ON LED or a Buzzer, you can simply remove the Relay and connect LED directly in place of Relay, with a resistor. 90007 90002 90003 Diode 1N4148 90004 is used to prevent reverse current flow, when the transistor is switched OFF. Every Inductor coil (in Relay) produces equal and opposite EMF when switched OFF suddenly, this may cause permanent damage to components, so Diode must be used to prevent reverse current.Understand the Working of Relay here. 90007 .90000 Capacitor Start Induction Motor – its Phasor Diagram Characteristic & Applications 90001 90002 A 90003 Capacitor Start Motors 90004 are a single phase Induction Motor that employs a capacitor in the auxiliary winding circuit to produce a greater phase difference between the current in the main and the auxiliary windings. The name capacitor starts itself shows that the motor uses a capacitor for the purpose of the starting. The figure below shows the connection diagram of a Capacitor Start Motor.90005 90002 90007 90005 90002 90003 Contents: 90004 90005 90002 The capacitor start motor has a cage rotor and has two windings on the stator. They are known as the main winding and the auxiliary or the starting winding. The two windings are placed 90 degrees apart. A capacitor C 90014 S 90015 is connected in series with the starting winding. A centrifugal switch S 90014 C 90015 is also connected in the circuit. 90005 90002 90020 The 90003 Phasor Diagram 90004 of the Capacitor Start motor is shown below.90005 90002 90025 90005 90002 I 90014 M 90015 is the current in the main winding which is lagging the auxiliary current I 90014 A 90015 by 90 degrees as shown in the phasor diagram above. Thus, a single phase supply current is split into two phases. The two windings are displaced apart by 90 degrees electrical, and their MMF’s are equal in magnitude but 90 degrees apart in time phase. 90005 90002 The motor acts as a balanced two-phase motor. As the motor approaches its rated speed, the auxiliary winding and the starting capacitor is disconnected automatically by the centrifugal switch provided on the shaft of the motor.90020 90005 90036 Characteristics of the Capacitor Start Motor 90037 90002 The capacitor starts motor develops a much higher starting torque of about 3 to 4.5 times of the full load torque. To obtain a high starting torque, the two conditions are essential. They are as follows: – 90005 90040 90041 The Starting capacitor value must be large. 90042 90041 The valve of the starting winding resistance must be low. 90042 90045 90002 The electrolytic capacitors of the order of the 250 μF are used because of the high Var rating of the capacitor requirement.90005 90002 The 90003 Torque Speed ​​Characteristic 90004 of the motor is shown below. 90005 90002 90053 90005 90002 The characteristic shows that the starting torque is high. The cost of this motor is more as compared to the split phase motor because of the additional cost of the capacitor. The Capacitor start motor can be reversed by first bringing the motor to rest condition and then reversing the connections of one of the windings. 90020 90005 90036 Applications of the Capacitor Start Motor 90037 90002 The various applications of the motor are as follows: – 90005 90040 90041 These motors are used for the loads of higher inertia where frequent starting is required.90042 90041 Used in pumps and compressors 90042 90041 Used in the refrigerator and air conditioner compressors. 90042 90041 They are also used for conveyors and machine tools. 90042 90045 .90000 What is RC Series Circuit? Phasor Diagram and Power Curve 90001 90002 A circuit that contains pure resistance R ohms connected in series with a pure capacitor of capacitance C farads is known as 90003 RC Series Circuit. 90004 A sinusoidal voltage is applied and current I flows through the resistance (R) and the capacitance (C) of the circuit. 90005 90002 The RC Series circuit is shown in the figure below: 90005 90002 90009 Where, 90005 90011 90012 V 90013 R 90014 – voltage across the resistance R 90015 90012 V 90013 C 90014 – voltage across capacitor C 90015 90012 V – total voltage across the RC Series circuit 90015 90022 90002 90003 Contents: 90004 90005 90027 Phasor Diagram of RC Series Circuit 90028 90002 The phasor diagram of the RC series circuit is shown below: 90005 90027 90032 90033 90028 90027 Steps to draw a Phasor Diagram 90028 90002 The following steps are used to draw the phasor diagram of RC Series circuit 90005 90011 90012 Take the current I (r.m.s value) as a reference vector 90015 90012 Voltage drop in resistance VR = IR is taken in phase with the current vector 90015 90012 Voltage drop in capacitive reactance VC = IXC is drawn 90 degrees behind the current vector, as current leads voltage by 90 degrees (in the pure capacitive circuit) 90015 90012 The vector sum of the two voltage drops is equal to the applied voltage V (r.m.s value). 90015 90022 90002 Now, 90005 90002 V 90013 R 90014 = I 90013 R 90014 and V 90013 C 90014 = IX 90013 C 90014 90005 90002 Where X 90013 C 90014 = I / 2πfC 90005 90002 In right triangle OAB, 90033 90067 90005 90002 Where, 90033 90071 90005 90002 Z is the total opposition offered to the flow of alternating current by an RC series circuit and is called 90003 impedance 90004 of the circuit.It is measured in ohms (Ω). 90033 90005 90027 Phase angle 90028 90002 From the phasor diagram shown above, it is clear that the current in the circuit leads the applied voltage by an angle φ and this angle is called the 90003 phase angle 90004. 90005 90084 90085 90086 90084 Power in RC Series Circuit 90086 90002 If the alternating voltage applied across the circuit is given by the equation 90033 90091 90005 90002 Then, 90033 90095 90005 90002 Therefore, the instantaneous power is given by p = vi 90005 90002 Putting the value of v and i from the equation (1) and (2) in p = vi 90005 90002 90102 90005 90002 The average power consumed in the circuit over a complete cycle is given by: 90005 90002 90107 90005 90002 Where cosφ is called the 90003 power factor 90004 of the circuit.90005 90002 90114 90005 90002 Putting the value of V and cosφ from the equation (3) the value of power will be 90005 90002 90119 90005 90002 From the equation (4) it is clear that the power is actually consumed by the resistance only and the capacitor does not consume any power in the circuit. 90033 90005 90084 Waveform and Power Curve of the RC Series Circuit 90086 90002 The waveform and power curve of the RC circuit is shown below: 90033 90128 The various points on the power curve are obtained from the product of the instantaneous value of voltage and current.90005 90002 The power is negative between the angle (180 ° – φ) and 180 ° and between (360 ° -φ) and 360 ° and in the rest of the cycle, the power is positive. Since the area under the positive loops is greater than that under the negative loops, therefore the net power over a complete cycle is 90003 positive 90004. 90005 .

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *