Аоу103В характеристики схема включения – АОУ103А, АОУ103Б, АОУ103В

Отметим, что полярность управляющего напряжения для тринисторов положительная относительно катода, а для симисторов — или отрицательная для обоих полупериодов, или совпадающая с полярностью напряжения на аноде. Также можно добавить, что часто в соответствии с указаниями по применению требуется шунтирование управляющего перехода тринисторов сопротивлением 51 Ом (R2 на рис. 1) и не требуется никакого шунтирования для симисторов.

Реальные величины тока управляющего электрода, достаточного для включения тиристора, обычно меньше цифр, приведенных в табл. 1, поэтому нередко идут на его снижение относительно гарантированных значений: для тринисторов — до 7–40 мА, для симисторов — до 50–60 мА. Такое снижение часто приводит к ненадежной работе устройств, и необходимости предварительной проверки или же подбора тиристоров. Уменьшение управляющего тока также может приводить к возникновению помех радиоприему, поскольку включение тиристоров при малых токах управляющего электрода происходит при относительно большом напряжении на аноде — несколько десятков вольт, что приводит к броскам тока через нагрузку и, следовательно, к мощным помехам.

Недостатком управления тиристорами постоянным током является гальваническая связь источника управляющего сигнала и сети. Если в схеме с симистором (рис. 1, б) при соответствующем включении сетевых проводов источник управляющего сигнала можно соединить с нулевым проводом, то при использовании тринистора (рис 1, а) такая возможность возникает лишь при исключении выпрямительного моста VD1–VD4. Последнее приводит к однополупериодной подаче напряжения на нагрузку и двукратному уменьшению поступаемой в нее мощности.

В настоящее время в связи с большой потребляемой мощностью запуск тиристоров постоянным током при бестрансформаторном питании пусковых узлов (с гасящим резистором или конденсатором) практически не используется.

Одним из вариантов снижения потребляемой узлом управления мощности является использование вместо постоянного тока непрерывной последовательности импульсов с относительно большой скважностью. Поскольку время включения типовых тринисторов составляет 10 мкс и менее, можно подавать на их управляющий электрод импульсы такой же длительности со скважностью, например, 5–10–20, что соответствует частоте 20–10–5 кГц. В этом случае потребляемая мощность также уменьшается в 5–10–20 раз соответственно.

Однако при таком способе управления выявляются некоторые новые недостатки. Во-первых, теперь тиристор включается не в самом начале полупериода сетевого напряжения, а в произвольные моменты времени, отстоящие от начала полупериода на время, не превышающее периода запускающих импульсов, т. е. 50–100–200 мкс.

За это время напряжение сети может возрасти примерно до 5–10–20 В. Это приводит к возникновению помех радиоприему и к некоторому уменьшению выходного напряжения, впрочем, малозаметному.

Существует еще одна проблема. Если при включении в начале полупериода во время действия запускающего импульса ток через тиристор не достигнет тока удержания (Iуд, табл. 1), тиристор после окончания импульса выключится. Следующий импульс вновь включит тиристор, и он не выключится лишь в том случае, если к моменту окончания импульса ток через него будет больше тока удержания. Таким образом, ток через нагрузку сначала будет иметь вид нескольких коротких импульсов и лишь потом — синусоидальную форму.

Если же нагрузка имеет активноиндуктивный характер (например, электродвигатель), ток через нее за время действия короткого включающего импульса может не успеть достичь величины тока удержания, даже когда мгновенное напряжение в сети максимально. Тиристор после окончания каждого импульса будет выключаться. Этот недостаток ограничивает снизу длительность запускающих импульсов и может свести на нет уменьшение потребляемой мощности.

Схема включения тиристора и симистора с импульсным запуском

Применение импульсного запуска облегчает гальваническую развязку между узлом управления и сетью, ибо ее может обеспечить даже небольшой трансформатор с коэффициентом трансформации, близким к 1:1. Его обычно наматывают на ферритовом кольце диаметром 16–20 мм с тщательно выполненной изоляцией между обмотками. Следует предостеречь от применения малогабаритных импульсных трансформаторов промышленного изготовления. Как правило, они имеют низкое напряжение изоляции (около 50–100 В) и могут служить причиной поражения электрическим током, если при использовании прибора будет считаться, что цепь управления изолирована от сети.

Схема включения тиристора и симистора с импульсным запуском.

Снижение требуемой при импульсном управлении мощности и возможность введения гальванической развязки позволяют применить в узлах управления тиристорами бестрансформаторное питание.

Включение тиристора через ключ и ограничительный резистор

Третий широко распространенный способ включения тиристоров — подача на управляющий электрод сигнала с его анода через ключ и ограничительный резистор (рис. 2). В таком узле ток через ключ протекает в течение нескольких микросекунд, пока включается тиристор, если напряжение на аноде достаточно велико. В качестве ключей используют малошумящие электромагнитные реле, высоковольтные биполярные транзисторы, фотодинисторы или фотосимисторы (схемы на рис. 2 соответственно). Способ включения тиристора прост и удобен, не критичен к наличию у нагрузки индуктивной составляющей, но имеет недостаток, на который нередко не обращают внимания.

Недостаток связан с противоречивостью требований к ограничительному резистору R1. С одной стороны, его сопротивление должно быть как можно меньше, чтобы включение тиристора происходило как можно ближе к началу полупериода сетевого напряжения. С другой стороны, при первом открывании ключа, если оно не синхронизировано с моментом прохождения сетевого напряжения через нуль, напряжение на резисторе R1 может достигать амплитудного напряжения сети, т. е. составлять 310–350 В. Импульс тока через этот резистор не должен превышать допустимых значений для ключа и управляющего перехода тиристора. В табл. 2 приведены некоторые параметры наиболее часто применяемых отечественных фототиристоров (приборы серий АОУ103/3ОУ103 и АОУ115 — фотодинисторы, АОУ — фотосимисторы). Исходя из значений максимально допустимого импульсного тока управления (табл. 1) и максимального импульсного тока через ключ (табл. 2), можно для каждой конкретной пары приборов определить минимально допустимое сопротивление ограничительного резистора. Например, для пары КУ208Г (Iу, вкл макс = 1 А) и АОУ160А (Iмакс, имп = 2 А) можно выбрать R1 = 330 Ом. Если ток управляющего электрода, при котором происходит включение симистора, соответствует его максимальному значению 160 мА, симистор будет включаться при напряжении на аноде равном 0,16·330 = 53 В.

Как и в случае с подачей управляющих импульсов относительно большой скважности, это приводит к возникновению помех и к некоторому уменьшению выходного напряжения. Поскольку реальная чувствительность тиристоров по управляющему электроду обычно лучше, задержка открывания тиристора относительно начала полупериода меньше рассчитанной выше предельной величины.

Сопротивление ограничивающего резистора R1 может быть уменьшено на величину сопротивления нагрузки, поскольку в момент включения они включены последовательно.

Более того, если нагрузка имеет гарантированно индуктивно-резистивный характер, можно еще более уменьшить сопротивление указанного резистора. Однако если нагрузкой являются лампы накаливания, надо помнить, что их холодное сопротивление примерно в десять раз меньше рабочего.

Следует также иметь ввиду, что включающий ток симисторов имеет разную величину для положительной и отрицательной полуволн сетевого напряжения. Поэтому в выходном напряжении мо жет появиться небольшая постоянная составляющая.

Из фотодинисторов серии АОУ103/3ОУ103 для управления тиристорами в сети 220 В по максимально допустимому напряжению подходят только 3ОУ103Г, однако неоднократно проверено, что и АОУ103Б и АОУ103В годятся для работы в этом режиме.

Различие между приборами с индексами Б и В заключается в том, что подача напряжения обратной полярности на АОУ103Б не допускается. Аналогично и различие между АОУ115Г и АОУ115Д: приборы с индексом Д допускают подачу обратного напряжения с индексом Г — нет.

Существенного сокращения потребляемой цепями управления мощности можно добиться, если включать ток управляющего электрода в момент включения тиристора. Два варианта схем узлов управления, обеспечивающих такой режим, приведены на рис. 3.

Включение тринистора в схеме на рис. 3, а происходит в момент замыкания контактов ключа SA1. После включения тринистора элемент DD1.1 выключается, и ток управляющего электрода прекращается, что существенно экономит потребление по цепи управления. Если напряжение на тринисторе в момент включения SA1 будет меньше порога переключения DD1.1, тринистор не включится, пока напряжение на нем не достигнет этого порога, т. е. не станет несколько более половины напряжения питания микросхемы. Регулировать пороговое напряжение можно подбором сопротивления нижнего плеча делителя резистора R6. Резистор R2 обеспечивает низкий логический уровень на входе 1 элемента DD1.1 при закрывании тринистора VS1 и диодного моста VD2.

Для аналогичного включения симистора необходим узел двуполярного управления элементом совпадения DD1.1 (рис. 3, б). Этот узел собран на транзисторах VT1, VT2 и резисторах R2–R4. Транзистор VT1 включен по схеме с общей базой, и напряжение на его коллекторе становится по модулю меньше порога переключения элемента DD1.1, когда напряжение на аноде симистора VS1 положительно относительно катода и превышает его примерно на 7 В. Аналогично транзистор VT2 входит в насыщение, когда отрица тельное напряжение на аноде становится по модулю больше –6 В.

Такой узел выделения момента прохождения напряжения через нуль широко применяется в различных разработках. При всей кажущейся привлекательности узлы, выполненные по схемам, приведенным на рис. 3, и им аналогичные, обладают существенным недостатком: если по какойлибо причине тиристор не включится, ток через его управляющий электрод будет идти неопределенно долго. Поэтому необходимо предпринимать специальные меры по ограничению длительности импульса или рассчитывать источник питания на полный ток, т. е. на такую же мощность, как и для узлов по схеме на рис. 1.

Наиболее экономичные схемы управления используют формирование одиночного включающего импульса вблизи перехода сетевого напряжения через нуль. Две несложных схемы таких формирователей приведены на рис. 4, а временные диаграммы их работы — на рис. 5 (а и б соответственно). Недостатком, впрочем совершенно несущественным в большинстве случаев, является то, что первое включение происходит не в самом начале полупериода сетевого напряжения, а в самом конце того, во время которого был замкнут ключ SA1.

Двойная длительность включающего импульса 2Т0 определяется порогом переключения элемента ИЛИ НЕ с учетом делителя R2R3 (рис. 4, а) или порогом формирователя на VT1, VT2 (рис. 4, б), и рассчитывается по формуле

13.jpg (613 bytes)

Скорость изменения сетевого напряжения при переходе через нуль

14.jpg (926 bytes)

и при Uпор = 50 В двойная длительность составит 2Т0 = 1 мс. Скважность импульсов равна 10, и средний потребляемый ток в 10 раз меньше амплитудного значения, необходимого для надежного включения тиристора.

Минимальная длительность включающего импульса определяется тем, что он должен оканчиваться не ранее, чем ток через нагрузки достигнет тока удержания тиристора. Например, если нагрузка имеет мощность 200 Вт (Rн = 2202/200 = 242 Ом), а ток удержания симистора КУ208 — 150 мА, то этот ток достигается при мгновенном напряжении в сети 242·0, 15 = 36 В, т. е. при скорости нарастания 100 В/мс окончание импульса запуска должно быть не ранее, чем через 360 мкс от момента перехода напряжения через нуль. Снизить потребляемую мощность еще примерно в десять раз можно за счет подачи на третий вход элементов ИЛИ — НЕ схем на рис. 4 непрерывной последовательности импульсов (показано штриховыми линиями), как это было упомянуто в начале статьи применительно к узлам по схемам на рис. 1. При этом проявляются те же недостатки, что и при непрерывной подаче импульсов на управляющий электрод.

Для уменьшения потерь мощности можно сформированный в узлах по схемам на рис. 4 импульс, продифференцировать его, и продифференцированный задний фронт использовать как запускающий для тиристора (рис. 6). Параметры этого запускающего импульса Ти следует выбирать так. Он должен начинаться как можно раньше после прохождения сетевого напряжения через нуль, чтобы бросок тока через нагрузку в момент включения в начале каждого полупериода был бы минимальным и минимальными были бы помехи и потери мощности. Здесь ширина импульса, формируемого в момент прохождения напряжения сети через нуль, ограничена снизу только временем перезаряда дифференцирующей цепи C1R7 и может быть достаточно малой, но конечной. Оканчиваться импульс должен, как и для предыдущего варианта, не ранее, чем когда ток через нагрузку достигнет тока удержания тиристора.

При работе узлов по схемам на рис. 7 и 8 подача на управляющий электрод импульса включения спрямляет выходную характеристику тиристора в момент прохождения сетевого напряжения через нуль и при правильно выбранной длительности импульса удерживает тиристор во включенном состоянии до момента достижения тока удержания даже при наличии небольшой индуктивной составляющей нагрузки. Источник питания таких узлов может быть собран по бестрансформаторной схеме с гасящим резистором или, что еще лучше, конденсатором. Помех радиоприему такое включение тиристоров не создает и может быть рекомендовано для всех случаев управления нагрузками с малой индуктивной составляющей.

Если же нагрузка имеет выраженный индуктивный характер, можно рекомендовать схемы управления, приведенные на рис. 2. Для уменьшения помех радиоприему необходимо включение в сетевые провода помехоподавляющих фильтров, а если провода от регулятора до нагрузки имеют заметную длину, то и в эти провода тоже.

Выше были рассмотрены варианты управления тиристорами при их использовании в качестве ключей. При фазоимпульсном управлении мощностью нагрузок можно использовать описанные выше схемотехнические решения по формированию импульсов в моменты перехода сетевого напряжения через нуль для запуска времязадающего узла запуска тиристора. Отметим, что такой узел должен давать стабильную задержку включения тиристора, не зависящую от напряжения сети и температуры, а длительность формируемого импульса должна обеспечить достижение тока удержания независимо от момента включения нагрузки в пределах полупериода.

geekmatic.in.ua

Включение тиристора в различные цепи управления » Портал инженера

В современных схемах радиоэлектроники для управления силовыми цепями все чаще применяются тиристоры и семисторы. Применение электромагнитных реле становится не модным и ненадежным. У электромагнитных реле имеется большой недостаток, у них есть движущиеся части, вследствии из этого они имеют ограниченное количество циклов срабатывания.

Преимуществом тиристоров является высокая надежность, малые токи управления, большие токи в силовых цепях, небольшая стоимость самого тиристора. Теперь давайте рассмотрим как включаются тиристоры и семисторы в различные низковольтные схемы для комутации больших токов.

Простая схема включения тиристора приведена на рис.1. На схеме показано включение транзисторной оптопары АОТ128А. В данной схеме включения тиристора, тиристор переходит в открытое состояние когда напряжение на входе 1 оптопары достигает 1,8-2,5В силой така 5-7мА. Небольшой недостатой включения тиристора через диодный мост – это потери напряжения на нем, порядка 20В. Свечение лампы по данной схеме будет четь тускнее нежели при прямом включении.

рис.1 Схема включения тиристора в паре с транзисторной оптопарой

На рисунке 2 показана схема включения тиристора через транзистор. Управляющий ток проходящий через резистор R2 невелик и составляе не более 30мА. Условие выбора транзистора должно быть следующим, что бы максимальное напряжение коллектор эмитер было не менее 300В.

рис.2 схема включения тиристора через транзистор

На следующем рисунке показано включением семистора в силовую цепь с управлением от оптоэлектронного прибора. Данная схема может работать как в сетях переменного, так и постоянного тока. Управляющий ток данной схемы не превышает 5мА, амплитуда напряжения управления от 1,5 до 2В. При таких незначительных параметрах управления семистор КУ208Г способен комутировать нагрузку мощностью до 0,6 кВт. Для управления более мощной нагрузкой, например до 1 кВт, семистор необходимо установить на радиатор.

Для управления цепью более 200В подойдет только оптопара АОУ103В, для управления более меньшими напряжениями можно применять оптопары с другими буквами: А-до 50В, Б-до 100В.

рис,3 Включение семистора КУ208Г с оптоэлектронным прибором АОУ103В

На следующем рисунке показана схема подключения оптосемистора непосредственно к диоганали моста. Ток управления оптосимистором состовляет около 10мА, напряжение 2-3В.

рис.4 Схема включения оптосемистора ТО132-40, ТО125-12,5 к диогонали моста

На нижеприведенной схеме показано включение семистора КУ208 через ограничительное сопротивление и выключатель. Данная схема часто применяется для дистанционного управления. Схема может использоваться как узел более сложного устройства.

В данной схеме задействованы тиристорная оптопара и оптосемистор. Данная схема обладает преимуществами обеих, ранее рассмотренных схем.

рис.6 Электрическая схема гибридного управления нагрузкой

Нижеприведенная схема предназначена для управления мощной нагрузкой. Силовым ключем служит семистор ТС171-250, а промежуточным МОС3009, МОС3010 или МОС3012. Данная схема может комутировать нагрузку более одного 1 кВт с током управления не более 10мА.

рис.7 Электрическая схема узла управления мощной нагрузкой

Схема устройства предназначена для комутации нагрузки до 600Вт. Может управлять напряжением до 350В. Оптопара самостоятельно может управлять нагрузкой не более 100мА, поэтому в цепь включен семистор КУ208Г.

рис.8 Электрическая схема оптоэлектронной развязки

 Источник: https://remsam1.com/

www.ingeneryi.info

2У103В, КУ103А, КУ103Б

2У103В, КУ103А, КУ103Б

Тиристоры кремниевые, мезапланарные, p-типа, триодные, незапираемые. Предназначены для применения в качестве переключающих элементов малой мощности. Выпускаются в металлостеклянном корпусе с гибкими выводами. Тип прибора приводится на корпусе. Со стороны катодного вывода ставится маркировочная точка.

Масса тиристора не более 2,5 г.

Электрические параметры

Предельные эксплуатационные данные

Зависимость напряжения в открытом состоянии от температуры

Для повышения надежности тиристоров необходимо предусматривать включение между управляющим электродом и катодом шунта сопротивлением не более 1 кОм.

asest.com

Зарядно-десульфатирующий автомат для автомобильных аккумуляторов

Автолюбителю

Главная  Радиолюбителю  Автолюбителю

Давно уже известен тот факт, что заряд электрохимических источников питания асимметричным током, при соотношении Iзар : Iразр = 10:1, в частности кислотных аккумуляторов, приводит к устранению сульфатации пластин в батарее, т.е. к восстановлению их емкости, что, в свою очередь, продлевает срок службы батареи.

Не всегда есть возможность находиться возле зарядного устройства и все время контролировать процесс зарядки, поэтому зачастую либо систематически недозаряжают батареи, либо перезаряжают их, что, конечно же, не продлевает срок их службы.

Из химии известно, что разность потенциалов между отрицательной и положительной пластинами в аккумуляторной батарее составляет 2,1 В, что при 6 банках дает 2,1 х 6 = 12,6 В.

При зарядном токе, равном 0,1 от емкости батареи, в конце заряда напряжение повышается до 2,4 В на одну банку или 2,4 х 6 = 14,4 В. Повышение зарядного тока ведет к повышению напряжения на аккумуляторе и повышенному разогреву и кипению электролита. Заряд же током ниже 0,1 от емкости не позволяет доводить напряжение до 14,4 В, однако длительный (до трех недель) заряд малым током способствует растворению кристаллов сульфата свинца. Особенно опасны дендриты сульфата свинца, “проросшие” в сепараторах. Они и вызывают быстрый саморазряд батареи (с вечера зарядил

аккумулятор, а утром не смог запустить двигатель). Вымыть же дендриты из сепараторов можно только растворением их в азотной кислоте, что практически нереально.

Путем длительных наблюдений и экспериментов была создана электрическая схема, которая, по мнению автора, позволяет довериться автоматике. Опытная эксплуатация в течение 10 лет показала эффективную работу устройства. Принцип работы заключается в следующем:

1. Заряд производится на положительной полуволне вторичного напряжения.

2. На отрицательной полуволне происходит частичный разряд батареи за счет протекания тока через нагрузочный резистор.

3. Автоматическое включение при падении напряжения за счет саморазряда до 12,5 В и автоматическое отключение от сети 220 В при достижении напряжения на батарее 14.4 В.

Отключение — бесконтактное, посредством симистора и схемы контроля напряжения на батарее.

Важное достоинство метода заключается в том, что пока не подключена батарея (автоматический режим), блок не может включиться, что исключает короткое замыкание при замыкании проводов, подводящих зарядный ток к аккумуляторной батарее.

При сильно разряженной батарее включение блока возможно посредством переключателя “АВТОМАТ-ПОСТОЯННО”.

Еще одно очень важное достоинство — отсутствие сильного “кипения”, что в совокупности с автоматическими отключением и включением позволяет оставлять включенное устройство без присмотра на длительное время. Автор про-экспериментировал с двухнедельным режимом постоянного включения в режиме “АВТОМАТ”.

В целях пожарной безопасности необходимо, чтобы зарядное устройство было в металлическом корпусе, сечение подводящих проводников к батарее — не менее 2,5 мм2. Обязателен также надежный контакт на клеммах батареи.

Напряжение сети 220 В подается через предохранитель FU1 и симис-тор VD1 на первичную обмотку силового трансформатора. Со вторичной обмотки переменное напряжение U2=21 В выпрямляется диодом VD3 и через балластный резистор R8 сопротивлением 1,5 Ом поступает на клемму “+” батареи, к которой подключены вольтметр РА1 на 15 В, тумблер SA2 “ВКЛ.ДЕСУЛЬФАТА-ЦИЯ” и схема контроля и управления, представляющая собой триггер Шмитта с гистерезистором около 1,8 В, определяемым падением напряжения на диодах VD5, VD6 и переходе база-эмиттер транзистора VT2. Транзистор VT1 при напряжении на аккумуляторе 12,6 В включается, и через оптрон VD4 включает симистор VD1, что приводит к включению трансформатора Т1 и подаче напряжения на заряжаемый аккумулятор.

Подключение тумблером SA2 резистора R5 обеспечивает асимметричность формы зарядного тока. Свето-диоды VD8 и VD7 индицируют включение блока в режимы “ДЕСУЛЬФА-ТАЦИЯ” и “ВКЛ.” соответственно. Резистором R7 устанавливается момент отключения блока при напряжении на вольтметре 15 В (=0,5 В падает на подводящих проводах). Мостик VD2 обеспечивает включение симис-тора на обеих полуволнах сетевого напряжения и нормальную работу трансформатора. Тумблер SA1 служит для включения режима “ПОСТОЯННО”.

Детали. Силовой трансформатор — Р=160 Вт, Uii=21 В, провод — ПЭВ-2-2,0. R8 — проволочный (нихром) диаметром 0,6 мм. R5 — ПЭВР на 10…15 Вт. Диод VD3 — любой из Д242…Д248 с любым буквенным индексом на радиаторе площадью S=200 см2. Остальные резисторы типа — МЛТ, СП; симистор — КУ208Н, без радиатора. S1 — любой, например МТ1. S2 — ТВ1-1. HL1 —любая лампа на 12 В. РА1 — измерительная головка на 15 В.

Автор: А.СОРОКИН, 343902, Украина, г.Краматорск-2, а/я 37.

Дата публикации: 10.04.2007

Мнения читателей

• Владимир / 29.07.2016 – 15:44
  Да, забыл добавить: Силовую часть зарядника я использую другую не помню откуда содрал, короче у меня есть регулировка по току на базе составного транзистора КТ 827А по “-” , мое мыло [email protected]
• Владимир / 29.07.2016 – 15:22
  Схема очень хорошая, лично я собрал 6 или 7, друзьям, родственникам, все довольны, схему я доработал 1 Контроль напряжения по входу, поставил мощное реле и как только пропадает 220, реле разрывает цепь от АКБ на резистор 28 ом. 2.С дополнительной обмотки транса я поставил ключ в противофазе, разорвал цепь от резистора 28 ом на “-“, т.е. вовремя импульса заряда этот резистор у меня отключен, соответственно меньше греется и КПД лучше
• Фархад / 23.06.2013 – 16:52
  В схеме есть один недостаток: в режиме десульфатации ( SA2 включен) при отключении эл.энергии подключенный аккумулятор будет разряжаться. Этот недостаток я устранил с помощью диода Д226, включенного последовательно с SA2 и паралельно этому диоду включил геркон. Обмотку геркона включил последовательно с предохранителем FU1. А вообще, это самая умная схема из многих, которые я исследовал!
• Фархад / 23.06.2013 – 15:54
  В схеме есть один недостаток: в режиме десульфатации ( SA2 включен) при отключении эл.энергии подключенный аккумулятор будет разряжаться. Этот недостаток я устраним с помощью диода Д226, включенного последовательно с SA2 и паралельно этому диоду включил геркон. Обмотку геркона включил последовательно с предохранителем FU1. А вообще, это самая умная схема из многих, которые я исследовал!
• nester71 / 02.04.2012 – 09:16
  ….благодаря неправильной информации из интернета по цоколевке диода КД522 у меня была эта вся байда (получилось что диоды были перевернуты) Сейчас все окей , у меня R3 выставил 10кОм (для 12,6V) — 14,6V ) Анатолий , где Вы были раньше (я допер до этого после того как собрал другую схему с кд522 , и впаял диоды из этой же партии что и для регулятора автомата , и она тоже не работала ) Да уж , потонцевать с бубном пришлось.
• Анатолий / 02.04.2012 – 05:04
  Если “(в принципе если светодиод меняет яркость при регулировке и происходит срабатывание тиристора – то наверное схема спаяна правильно)”, нет, не правильно. На то и триггер Шмитта стоит! Возможно не правильно установлены диоды VD5 и VD6, у меня так было. Светодиод VD7 не должен плавно менять яркость, а должен ступенчато включаться или гаснуть! У меня резистором R7, конечное напряжение заряда, регулируется в пределах приблизительно от 6v до 19v (проверял мультиметром), в секторе поворота ручки примерно 90 градуов. И ещё, “совковые” КУ208 попадаются в исполнении с поменяными местами анода и катода (как у меня попался), поэтому их предворительно надо проверять. Долго возился, но всё-таки добился нормальной работы ЗУ!
• Анатолий / 02.04.2012 – 05:03
  АОУ103В1 заменил на MOC3062!!! Всё работает.
• nester71 / 20.03.2012 – 17:40
  отключение при 15,6 вольт получается сделать (такой уж блок питания , ступенчатый с плавной регулировкой на каждой ступени , нет напряжения от 13.7V до 15,6V) но когда напряжение скидываю до 11,5 вольт или ниже , то не включается) и самое противное ,если подымаю напругу на БП выше 15,6 тиристор включается ,опять регулирую чтоб отключился , отключаю ,опять подымаю напругу ,опять тиристор включается….как будто работает наоборот за счет мощных резисторов сделал напругу на БП 14,7V .отрегулировал на отключение , и опять когда сбрасываю до 11,5V , то не включается. Стояли кт315г ,поменял на такие же другие ,ставил кт503а, потом кт315а , подстроечник менял , даже светодиод на всякий случай , а история продолжается. …подсоединил к аккумулятору ..такая же фигня.Заметил ,что если дотронуться к корпусу оптопары , то тиристор включается .Заказал еще оптопару и + импортный аналог. АОУ103 другой поставил и в место него импортный аналог МОС3022М ,а песня одна и таже , схему перепроверял и печатную плату (в принципе если светодиод меняет яркость при регулировке и происходит срабатывание тиристора – то наверное схема спаяна правильно) Вот такая история . А у кого то вроде работает
• Виктор / 19.01.2012 – 17:28
  Схема работает, но необходимо увеличить R3 до 20кОм. Это увеличит гистерезис. Автомат заряда из данной схемы был встроен в заводское устройство, но аккумулятор – недозаряжался, а потом попался на глаза паспорт от аккумулятора сербского производства, там было написно, что 100% заряду соответствует напряжение на клемах аккумулятора при подключеном зарядном устройстве 16,0-16,2В. По этой зарядке есть целая ветка на форуме, точно не не помню где. На форуме есть упоминание о промышленном устройстве для восстановления аккумуляторов (ВЗВУ)
• Проходчик / 29.05.2011 – 17:41
  Схема реально не работает при подключении к АКБ.Начинаются неуправляемые процессы – включается и тут же отключается произвольно. При подключении к собранной схеме лабораторного блока питания все работает нормально включается и отключается при заданных напряжениях. О неработоспособности этой схемы писали уже несколько авторов.
• Killa-PC / 27.01.2010 – 09:30
  Если стрелка ещё на отметке 2А, а кипение уже началось, что это значит и можно ли продолжать зарядку до падения стрелки хотя бы до 1А? Спасибо!

Вы можете оставить свой комментарий, мнение или вопрос по приведенному вышематериалу:

www.radioradar.net