Блок питания кв трансивера на биполярных транзисторах: Блок питания 13,8В 25-30А для современного КВ трансивера

При копировании материала обратная ссылка на наш сайт обязательна!

Импульсные источники питания на микросхемах и транзисторах

Импульсные источники питания стали фактически непременным атрибутом любой современной бытовой техники, потребляющей от сети мощность свыше 100 Вт. В эту категорию попадают компьютеры, телевизоры, мониторы.

Для создания импульсных источников питания, примеры конкретного воплощения которых будут приведены ниже, применяются специальные схемные решения.

Так, для исключения сквозных токов через выходные транзисторы некоторых импульсных источников питания используют специальную форму импульсов, а именно, биполярные импульсы прямоугольной формы, имеющие между собой промежуток во времени.

Продолжительность этого промежутка должна быть больше времени рассасывания неосновных носителей в базе выходных транзисторов, иначе эти транзисторы будут повреждены. Ширина управляющих импульсов с целью стабилизации выходного напряжения может изменяться с помощью обратной связи.

Обычно для обеспечения надежности в импульсных источниках питания используют высоковольтные транзисторы, которые в силу технологических особенностей не отличаются в лучшую сторону (имеют низкие частоты переключения, малые коэффициенты передачи по току, значительные токи утечки, большие падения напряжения на коллекторном переходе в открытом состоянии).

Особенно это касается устаревших ныне моделей отечественных транзисторов типа КТ809, КТ812, КТ826, КТ828 и многих других. Стоит сказать, что в последние годы появилась достойная замена биполярным транзисторам, традиционно используемых в выходных каскадах импульсных источников питания.

Это специальные высоковольтные полевые транзисторы отечественного, и, главным образом, зарубежного производства. Кроме того, существуют многочисленные микросхемы для импульсных источников питания.

Генератор импульсов

Рис. 1. Генератор импульсов – схема.

Биполярные симметричные импульсы регулируемой ширины позволяет получить генератор импульсов по схеме на рис. 1. Устройство может быть использовано в схемах авторегулирования выходной мощности импульсных источников питания. На микросхеме DD1 (К561ЛЕ5/К561ЛА7) собран генератор прямоугольных импульсов со скважностью, равной 2.

Симметрии генерируемых импульсов добиваются регулировкой резистора R1. Рабочую частоту генератора (44 кГц) при необходимости можно изменить подбором емкости конденсатора С1.

На элементах DA1.1, DA1.3 (К561КТЗ) собраны компараторы напряжения; на DA1.2, DA1.4 — выходные ключи. На входы компараторов-ключей DA1.1, DA1.3 в противофазе через формирующие RC-диодные цепочки (R3, С2, VD2 и R6, C3, VD5) подаются прямоугольные импульсы. Заряд конденсаторов С2, C3 происходит по экспоненциальному закону через R3 и R5, соответственно; разряд — практически мгновенно через диоды VD2 и VD5.

Когда напряжение на конденсаторе С2 или C3 достигнет порога срабатывания компараторов-ключей DA1.1 или DA1.3, соответственно, происходит их включение, и резисторы R9 и R10, а также управляющие входы ключей DA1.2 и DA1.4 подключаются к положительному полюсу источника питания.

Поскольку включение ключей производится в противофазе, такое переключение происходит строго поочередно, с паузой между импульсами, что исключает возможность протекания сквозного тока через ключи DA1.2 и DA1.4 и управляемые ими транзисторы преобразователя, если генератор двухполярных импульсов используется в схеме импульсного источника питания.

Плавное регулирование ширины импульсов осуществляется одновременной подачей стартового (начального) напряжения на входы компараторов (конденсаторы С2, C3) с потенциометра R5 через диодно-ре-зистивные цепочки VD3, R7 и VD4, R8. Предельный уровень управляющего напряжения (максимальную ширину выходных импульсов) устанавливают подбором резистора R4.

Сопротивление нагрузки можно подключить по мостовой схеме — между точкой соединения элементов DA1.2, DA1.4 и конденсаторами Са, Сб. Импульсы с генератора можно подать и на транзисторный усилитель мощности.

При использовании генератора двухполярных импульсов в схеме импульсного источника питания в состав резистивного делителя R4, R5 следует включить регулирующий элемент — полевой транзистор, фотодиод оптрона и т.д., позволяющий при уменьшении/увеличении тока нагрузки автоматически регулировать ширину генерируемого импульса, управляя тем самым выходной мощностью преобразователя.

Импульсный источник питания

В качестве примера практической реализации импульсных источников питания приведем описания и схемы некоторых из них. Импульсный источник питания (рис. 2) состоит из выпрямителей сетевого напряжения, задающего генератора, формирователя прямоугольных импульсов регулируемой длительности, двухкаскадного усилителя мощности, выходных выпрямителей и схемы стабилизации выходного напряжения.

Задающий генератор выполнен на микросхеме типа К555ЛАЗ (элементы DD1.1, DD1.2) и вырабатывает прямоугольные импульсы частотой 150 кГц. На элементах DD1.3, DD1.4 собран RS-триггер, на выходе которого частота вдвое меньше — 75 кГц. Узел управления длительностью коммутирующих импульсов реализован на микросхеме типа К555ЛИ1 (элементы DD2.1, DD2.2), а регулировка длительности осуществляется с помощью оптрона U1.

Выходной каскад формирователя коммутирующих импульсов собран на элементах DD2.3, DD2.4. Максимальная мощность на выходе формирователя импульсов достигает 40 мВт.

Предварительный усилитель мощности выполнен на транзисторах ѴТ1, ѴТ2 типа КТ645А, а оконечный — на транзисторах ѴТЗ, ѴТ4 типа КТ828 или более современных. Выходная мощность каскадов — 2 и 60…65 Вт, соответственно.

На транзисторах ѴТ5, ѴТ6 и оптроне U1 собрана схема стабилизации выходного напряжения. Если напряжение на выходе источника питания ниже нормы (12 В), стабилитроны VD19, VD20 (КС182+КС139) закрыты, транзистор ѴТ5 закрыт, транзистор ѴТ6 открыт, через светодиод (U1.2) оптрона протекает ток, ограниченный сопротивлением R14; сопротивление фотодиода (U1.1) оптрона минимально.

Сигнал, снимаемый с выхода элемента DD2.1 и поступающий на входы схемы совпадения DD2.2 напрямую и через регулируемый элемент задержки (R3 — R5, С4, VD2, U1.1), в силу его малой постоянной времени поступает практически одновременно на входы схемы совпадения (элемент DD2.2). На выходе этого элемента формируются широкие управляющие импульсы.

Рис. 2. Схема импульсного источника питания на транзисторах и микросхемах.

На первичной обмотке трансформатора Т1 (выходах элементов DD2.3, DD2.4) формируются двухполярные импульсы регулируемой длительности.

Если по какой-либо причине напряжение на выходе источника питания будет увеличиваться сверх нормы, через стабилитроны VD19, VD20 начнет протекать ток, транзистор VT5 приоткроется, VT6 — закроется, уменьшая ток через светодиод оптрона U1.2. При этом возрастает сопротивление фотодиода оптрона U1.1.

Длительность управляющих импульсов уменьшается, и происходит уменьшение выходного напряжения (мощности). При коротком замыкании нагрузки светодиод оптрона гаснет, сопротивление фотодиода оптрона максимально, а длительность управляющих импульсов — минимальна. Кнопка SB1 предназначена для запуска схемы.

При максимальной длительности положительные и отрицательные управляющие импульсы не перекрываются во времени, поскольку между ними существует временная просечка, обусловленная наличием резистора R3 в формирующей цепи.

Тем самым снижается вероятность протекания сквозных токов через выходные относительно низкочастотные транзисторы оконечного каскада усиления мощности, которые имеют большое время рассасывания избыточных носителей на базовом переходе.

Выходные транзисторы установлены на ребристые теплоотводящие радиаторы с площадью не менее 200 см2. В базовые цепи этих транзисторов желательно установить сопротивления величиной 10…51 Ом.

Каскады усиления мощности и схема формирования двухполярных импульсов получают питание от выпрямителей, выполненных на диодах VD5 — VD12 и элементах R9 — R11, С6 — С9, С12, VD3, VD4.

Трансформаторы Т1, Т2 выполнены на ферритовых кольцах К10x6x4,5 3000НМ; ТЗ — К28х16х9 3000НМ. Первичная обмотка трансформатора Т1 содержит 165 витков провода ПЭЛШО 0,12, вторичные — 2×65 витков ПЭЛ-2 0,45 (намотка в два провода). Первичная обмотка трансформатора Т2 содержит 165 витков провода ПЭВ-2 0,15 мм, вторичные — 2×40 витков того же провода.

Первичная обмотка трансформатора ТЗ содержит 31 виток провода МГШВ, продетого в кембрик и имеющего сечение 0,35 мм2, вторичная обмотка имеет 3×6 витков провода ПЭВ-2 1,28 мм (параллельное включение). При подключении обмоток трансформаторов необходимо правильно их фазировать. Начала обмоток показаны на рисунке звездочками.

Источник питания работоспособен в диапазоне изменения сетевого напряжения 130…250 В. Максимальная выходная мощность при симметричной нагрузке достигает 60…65 Вт (стабилизированное напряжение положительной и отрицательной полярности 12 6 и стабилизированное напряжение переменного тока частотой 75 кГц, снимаемые со вторичной обмотки трансформатора Т3). Напряжение пульсаций на выходе источника питания не превышает 0,6 В.

При налаживании источника питания сетевое напряжение на него подают через разделительный трансформатор или феррорезонансный стабилизатор с изолированным от сети выходом. Все перепайки в источнике допустимо производить только при полном отключении устройства от сети.

Последовательно с выходным каскадом на время налаживания устройства рекомендуется включить лампу накаливания 60 Вт на 220 В. Эта лампа защитит выходные транзисторы в случае ошибок в монтаже. Оптрон U1 должен иметь напряжение пробоя изоляции не менее 400 В. Работа устройства без нагрузки не допускается.

Сетевой импульсный источник питания

Сетевой импульсный источник питания (рис. 3) разработан для телефонных аппаратов с автоматическим определителем номера или для других устройств с потребляемой мощностью 3…5 Вт, питаемых напряжением 5…24 В.

Источник питания защищен от короткого замыкания на выходе. Нестабильность выходного напряжения не превышает 5% при изменении напряжения питания от 150 до 240 В и тока нагрузки в пределах 20… 100% от номинального значения.

Управляемый генератор импульсов обеспечивает на базе транзистора ѴТЗ сигнал частотой 25…30 кГц.

Дроссели L1, L2 и L3 намотаны на магнитопроводах типа К10x6x3 из пресс-пермаллоя МП140. Обмотки дросселя L1, L2 содержат по 20 витков провода ПЭТВ 0,35 мм и расположены каждая на своей половине кольца с зазором между обмотками не менее 1 мм. Дроссель L3 наматывают проводом ПЭТВ 0,63 мм виток к витку в один слой по внутреннему периметру кольца.

Рис 3. Схема сетевого импульсного источника питания.

Трансформатор Т1 выполнен на магнитопроводе Б22 из феррита М2000НМ1. Его обмотки наматывают на разборном каркасе виток к витку проводом ПЭТВ и пропитывают клеем. Первой наматывают в несколько слоев обмотку I, содержащую 260 витков провода 0,12 мм.

Таким же проводом наматывают экранирующую обмотку с одним выводом (на рис. 3 показана пунктирной линией), затем наносят клей БФ-2 и обматывают одним слоем лакот-кани. Обмотку III наматывают проводом 0,56 мм. Для выходного напряжения 5 В она содержит 13 витков. Последней наматывают обмотку II. Она содержит 22 витка провода 0,15…0,18 мм. Между чашками обеспечивают немагнитный зазор.

Источник высокого напряжения 30…35 кВ

Для создания высокого напряжения (30…35 кВ при токе нагрузки до 1 мА) для питания электроэффлювиальной люстры (люстры А. Л. Чижевского) предназначен источник питания постоянного тока на основе специализированной микросхемы типа К1182ГГЗ (рис. 4).

Источник питания состоит из выпрямителя сетевого напряжения на диодном мосте VD1, конденсатора фильтра С1 и высоковольтного полумостового автогенератора на микросхеме DA1 типа К1182ГГЗ. Микросхема DA1 совместно с трансформатором Т1 преобразует постоянное выпрямленное сетевое напряжение в высокочастотное (30…50 кГц) импульсное.

Выпрямленное сетевое напряжение поступает на микросхему DA1, а стартовая цепочка R2, С2 запускает автогенератор микросхемы. Цепочки R3, C3 и R4, С4 задают частоту генератора.

Резисторы R3 и R4 стабилизируют длительность полупериодов генерируемых импульсов. Выходное напряжение повышается обмоткой L4 трансформатора и подается на умножитель напряжения на диодах VD2 — VD7 и конденсаторах С7 — С12. Выпрямленное напряжение подается на нагрузку через ограничительный резистор R5.

Конденсатор сетевого фильтра С1 рассчитан на рабочее напряжение 450 В (К50-29), С2 — любого типа на напряжение 30 В. Конденсаторы С5, С6 выбирают в пределах 0,022…0,22 мкФ на напряжение не менее 250 В (К71-7, К73-17).

Конденсаторы умножителя С7 — С12 типа КВИ-3 на напряжение 10 кВ. Возможна замена на конденсаторы типов К15-4, К73-4, ПОВ и другие на рабочее напряжение 10 кВ или выше.

Рис. 4. Схема высоковольтного импульсного источника постоянного тока 30-35 кВ.

Высоковольтные диоды VD2 — VD7 типа КЦ106Г (КЦ105Д). Ограничительный резистор R5 типа КЭВ-1. Его можно заменить тремя резисторами типа МЛТ-2 по 10 МОм.

В качестве трансформатора используется телевизионный строчный трансформатор, например, ТВС-110ЛА. Высоковольтную обмотку оставляют, остальные удаляют и на их месте размещают новые обмотки. Обмотки L1, L3 содержат по 7 витков провода ПЭЛ 0,2 /им, а обмотка L2 — 90 витков такого же провода.

Цепочку резисторов R5, ограничивающих ток короткого замыкания, рекомендуется включить в «минусовой» провод, который подводится к люстре. Этот провод должен иметь высоковольтную изоляцию.

Корректор коэффициента мощности

Устройство, именуемое корректором коэффициента мощности (рис. 5), собрано на основе специализированной микросхемы TOP202YA3 (фирма Power Integration) и обеспечивает коэффициент мощности не менее 0,95 при мощности нагрузки 65 Вт. Корректор приближает форму тока, потребляемую нагрузкой, к синусоидальной.

Рис. 5. Схема корректора коэффициента мощности на микросхеме TOP202YA3.

Максимальное напряжение на входе — 265 В. Средняя частота преобразователя — 100 кГц. КПД корректора — 0,95.

Схема источника питания с микросхемой Power Integration

Схема источника питания с микросхемой той же фирмы Power Integration показана на рис. 6. В устройстве применен полупроводниковый ограничитель напряжения — 1,5КЕ250А.

Преобразователь обеспечивает гальваническую развязку выходного напряжения от напряжения сети. При указанных на схеме номиналах и элементах устройство позволяет подключать нагрузку, потребляющую 20 Вт при напряжении 24 В.

КПД преобразователя приближается к 90%. Частота преобразования — 100 кГц. Устройство защищено от коротких замыканий в нагрузке.

Рис. 6. Схема импульсного источника питания на микросхеме фирмы Power Integration.

Выходная мощность преобразователя определяется типом используемой микросхемы, основные характеристики которых приведены в табл. 5.1.

Таблица 1. Характеристики микросхем серии TOP221Y TOP227Y.

Высокоэффективный преобразователь напряжения

На основе одной из микросхем ТОР200/204/214 фирмы Power Integration может быть собран простой и высокоэффективный преобразователь напряжения (рис. 7) с выходной мощностью до 100 Вт.

Рис. 7. Схема импульсного Buck-Boost преобразователя на микросхеме ТОР200/204/214.

Преобразователь содержит сетевой фильтр (С1, L1, L2), мостовой выпрямитель (VD1 — VD4), собственно сам преобразователь U1, схему стабилизации выходного напряжения, выпрямители и выходной LC-фильтр.

Входной фильтр L1, L2 намотан в два провода на феррито-вом кольце М2000 (2×8 витков). Индуктивность полученной катушки — 18…40 мГн. Трансформатор Т1 выполнен на ферритовом сердечнике со стандартным каркасом ETD34 фирмы Siemens или Matsushita, хотя можно использовать и иные импортные сердечники типа ЕР, ЕС, EF или отечественные Ш-образные ферритовые сердечники М2000. Обмотка I имеет 4×90 витков ПЭВ-2 0,15 мм; II — 3×6 того же провода; III — 2×21 витков ПЭВ-2 0,35 мм. Все обмотки наматывают виток к витку. Между слоями должна быть обеспечена надежная изоляция.

Источник: Шустов М. А. Практическая схемотехника. Преобразователи напряжения.

Статья ‘Обзор усилителей RM Italy’

Усилители RM Italy – умощнение бюджетными средствами и не очень.

Каждый радиолюбитель рано или поздно задумывается над приобретением усилителя мощности. Это и обладатели маломощных трансиверов, и пользователи классических 100-ваттных аппаратов. У пользователей маломощных трансиверов стоит задача сделать так, что бы их слышали не только радиолюбители с хорошими антеннами, но и все остальные. У пользователей классики задача несколько иная. Дополнительно разгрузить и обезопасить выходной каскад используемого трансивера. Второй задачей для обеих групп пользователей стоит усилиться до такой степени, что бы их услышала дальняя станция или обеспечить комфортную беседу на круглом столе при работе по месту.

В этой статье мы рассмотрим усилители КВ диапазона Итальянской фирмы RM, проведём полный анализ схемотехники и технических характеристик рассматриваемых усилителей. В первой части мы рассмотрим наиболее бюджетные модели усилителей. Во второй части будут рассмотрены более дорогие усилители, но более полноценные. В третьей части рассмотрим две модели базового исполнения с питанием от сети переменного тока 220В.

Введение

Фирма RM основана в 1974 году Remo Marchioni в местечке Porretta Terme на севере Италии. От первых букв имени и фамилии человека, основавшего фирму, собственно и пошло название. Основное направление производство фирмы – изготовление качественного вспомогательного радиолюбительского оборудования по минимально возможным ценам. Фирма RM производит не только усилители, но и блоки питания, стабилизаторы напряжения, инверторы, системы защиты от перенапряжения и от короткого замыкания, ВЧ-фильтры. Большую часть своего дохода фирма инвестирует в исследования и новые разработки. Поэтому их изделия всегда актуальны, высокотехнологичны и имеют высокое качество изготовления. В нашей стране фирма RM наиболее известна по своим ВЧ усилителям мощности, которые имеют очень хороший параметр по соотношению цена/качество/мощность. Благодаря этому усилители фирмы RM по праву завоевали большую популярность у пользователей.

Короткий экскурс в теорию

Прежде чем мы начнём обзор – устроим маленький экскурс в теорию работы усилителя и правила измерения их параметров. Делаем это, для того что бы стало понятно – откуда берутся некоторые цифры при измерении характеристик и избежать спорных моментов. Главным спорным моментом являются разные цифры выходной мощности усилителей для разных режимов работы. Вот главные определения:

• Максимальная мощность
• Мощность на пике огибающей
• Эффективная мощность

В ценниках на усилители обычно указывают самую большую мощность, которая описывается как «мощность в режиме SSB» или в иностранной литературе обозначают как «PEP». Догадайтесь для чего это сделано сами. Выражается она значением мощности на пике огибающей. У многих радиолюбителей сразу возникает вопрос. «Как мощность в режиме SSB может быть выше постоянной максимальной мощности?» Это связано со спецификой измерения и определениями.

Если мы подключим трансивер к нагрузке 50 Ом и померяем осциллографом напряжение при подаче несущей, то увидим синусоиду частотой F.

При измерениях принято оперировать следующими терминами:

• Максимальное или пиковое напряжение Uпик
• Действующее напряжение Uд
• Напряжение от пика до пика Uп-п

Когда мы меряем напряжение стрелочным или цифровым прибором, то он нам показывает всегда действующее значение напряжения или тока, которое всегда в 0.7 раз меньше максимального или пикового значения. Ещё его называют среднеквадратичным значением напряжения. Почему считается всегда именно действующее значение, а не пиковое? А потому, что под действующим значением переменного тока (или напряжения) мы понимаем такой постоянный ток, который за то же самое время совершает ту же работу (или выделяет такое же количество тепла), что и данный переменный ток. Соответственно, мощность, которую покажет прибор или мы высчитываем при измерении напряжения на нагрузке 50 Ом в режиме несущей – это и будет наша настоящая реальная мощность, которую способен развить трансивер или усилитель в режиме несущей. Дальше вступает в действие игра понятий. Значение мощности в режиме огибающей обычными приборами померить нельзя, но можно рассчитать. Для измерения пиковых значений мощностей или напряжений использую осциллограф или специальные измерители пиковых значений.

Дальше получается еще интереснее. Если мы даём серию точек и серию тире в режиме CW, то значения средней измеренной мощности за единицу времени получается разное. Средняя мощность при передаче серии точек получается ниже, чем при передаче серии тире. Это связано с тем, что за одно и то же время, энергии при передаче в точках передалось меньше чем в тире. А если мы говорим перед микрофоном обычной громкостью, то средняя мощность на выходе трансивера получается в 4-5 раз меньше, чем мощность в режиме несущей. Это связанно с тем, что в разговорной речи спектр самых громких звуков и самых тихих очень неравномерен и сильно индивидуален у каждого оператора. Для поднятия значения средней мощности применяют компрессоры динамического диапазона или усилители-ограничители. Поэтому, когда в описании будет указана выходная мощность – то это будет эффективная мощность в режиме несущей. А если указано значение мощности «в режиме SSB» или «PEP», то это значит, что указана рассчитанная мощность на пике огибающей. Измерения производились в 2х режимах мощности 5Вт. Сделано это для того что бы можно было оценить выходную мощность совместно с QRP-трансивером типа Yaesu FT-817, Flex-1500 или другими самодельными аппаратами.

Часть 1. Максимум мощности за минимум денег

Наиболее дешевые усилители для КВ диапазона представлены моделями усилителей:

• RM KL-203
• RM KL-203P
• RM KL-300
• RM KL-300P
• RM KL- 500
• RM KL- 500-24
• RM KL-501

Модели усилителей, которые заканчиваются буквой P имеют встроенный предварительный усилитель по приёму. Модель усилителя KL-500-24 отличается от остальных моделей тем, что может питаться, от источника напряжением 24 Вольта и специально предназначена для установки в большом грузовом автомобиле. Все усилители данной линейки имеют самую простую схемотехнику исполнения, что и обусловило их низкую стоимость. Каждый усилитель постоянно улучшается по характеристикам, что отражено уже в нескольких ревизиях производимых печатных плат.

RM KL-203P

Вид усилителя изнутри

Краткие характеристики и особенности:

• Напряжение питания – 12-14 Вольт
• Потребляемый ток – 5-12 Ампер
• Входная мощность – 1-10 Ватт
• Выходная мощность – 10-100 Ватт
• Предварительный усилитель по приёму (для версии Р)

2 модели самых простых и самых дешёвых усилителей. Вторая модель имеет на борту предварительный усилитель по приёму. Это удобная функция, когда усилитель используется в мобильном варианте и работа ведётся на короткую автомобильную антенну.

Схема предварительного усилителя по приёму

Схема предварительного усилителя проста. Применён каскад по схеме с общим эмиттером и электронным управлением. Присутствуют цепи защиты от перегрузки. Усиление такого каскада составляет ориентировочно 6-9дБ.Эта схема предварительного усиления применена во всей линейке усилителей KL-XXXP. По факту обмера характеристик усилителей удалось выяснить, что коэффициент усиления этого каскада выше, и составляет все 15 дБ. Для проверки был использован стенд на основе трансивера Flex-1500 и радиотестера Hewlett-Packard 8935 в качестве генератора сигналов калиброванного уровня. Такие же цифры показали все остальные усилители.
Вот такие скриншоты, подтверждающие работу усилителя мы можем видеть.

Подан сигнал с генератора уровнем -90дБм. Предварительный усилитель в положении OFF (1дБ потерялся на нескольких переходниках и длинном кабеле).

Подан сигнал с генератора уровнем -90дБм. Предварительный усилитель в положении ON.
Итого, чистые 15дБ усиления. А теперь, если пересчитать по шкале S-метра – это 2,5 балла прибавки сигнала или на слух разница между «ничего не слышно» и «разборчиво слышно».
Оба усилителя имеют одну схемотехнику. Это двухтактный широкополосный усилитель на полевых транзисторах. В английском варианте такие усилители называют усилителями типа «push-pull».

Основа схемы усилителя мощности

Усилитель KL-203/203P выполнен по максимально упрощенной схеме. Имеет минимально необходимые цепи защиты по входу. В схеме применены транзисторы с высоким усилением, что позволяет получить достаточно большую выходную мощность, имея при этом весьма простую схемотехнику. Лет 5 назад фирма RM применяла в этих усилителях транзисторы MS1307, широко распространённые в с Си-Би усилителях на 27МГц. На самом деле, это, вероятнее всего, транзисторы 2SC1307 фирмы NEC. Описания на MS1307 в интернете найти не удалось, скорее всего, транзисторов с таким обозначений в природе не существует, за то на вторую марку транзисторов даташит обнаружился тут. Сейчас фирма RM применяет неизвестные транзисторы, промаркированные на заводе, как MOS RM3. Это полевые транзисторы с изолированным затвором имеют хорошие параметры по усилению и стабильности работы. Вполне вероятно, что это те же 2SС1307. Что бы обеспечить высокую выходную мощность – в каждом плече усилительного каскада их установлено по 2 штуки в параллель. Но, как показывает опыт использования данных усилителей, транзисторы эти весьма нежные и боятся больших рассогласований. Поэтому, при использовании усилителей подобного типа обязательно нужно позаботиться о хорошем согласовании антенны с усилителем. Совместно с усилителем стоить применять только хорошо настроенные диапазонные антенны, либо ставить ФНЧ после усилителя и применять ручной или автоматический тюнер.

Применяемая в тюнере схема построения усилителей имеет хорошие характеристики по линейности, а 2-хтакная схемотехника позволяет эффективно подавить чётные гармоники. Так же, 2-хтактная схемотехника построения усилителей имеет широкополосный вход и выход, что очень подходит для КВ усилителей. В большей степени параметр широкополосности зависит от конструктивных особенностей входного и выходного трансформатора. В конструктиве усилителя KL-203 всё сильно упрощено, потому максимальное усиление он имеет не во всей полосе частот КВ диапазона, а ограничен сверху частотой 30МГц и 15-20МГц снизу.

Таблица выходной мощности усилителя, тока и КСВ в зависимости от входной мощности.

Частота (МГц)	Рвх (Вт)	Рвых (Вт)	Ток (А)	КСВ
29	10	90	6.8	1.2
27	10	100	7.2	1. 1
27	5	50	4	1.1
24	10	95	7	1.2
18	10	90	7	1.3
14	10	105	7.2	1.7
10	10	110	7.3	2.5
7	10	90	6. 5	Больше 5

RM KL-300P

Вид усилителя изнутри

Краткие характеристики и особенности:

• Входная мощность – 1-10 Ватт
• Выходная мощность – 20-200 Ватт
• Напряжение питания – 12-14 Вольт
• Потребляемый ток – 10-20 Ампер
• Предварительный усилитель по приёму (для версии Р)
• 2 режима выходной мощности

Эти два усилителя, так же как и предыдущие отличаются только наличием встроенного предварительного усилителя, описанного выше. Усилитель так же выполнен по 2-хтактной схеме, но в каскаде усиления применены уже не полевые MOS транзисторы, а биполярные и гораздо большей мощности. Соответственно их усиление гораздо выше. Это хорошо известные транзисторы SD1446 фирмы SGS-THOMSON Microelectronics GROUP. Даташиты на них можно посмотреть тут. Они специально разработаны для применения в оконечных каскадах усилителей. Имеют хороший КПД, и более устойчивы в работе при сильном рассогласовании и высоком КСВ антенны.

При вскрытии усилителя выяснилось, что в усилителях последних партий стоят не SD1446, хотя всего год-полтора назад стояли именно они. В новом усилителе стоят транзисторы MS1051. Вот тут лежит даташит на них. Это транзисторы концерна Advanced Power Technology. Если сравнить этот транзистор с SD1446, то можно заметить что по характеристикам транзистор MS1051 немного лучше. Усиление у MS1051 больше, мощность отдачи у них выше раза в полтора, а соответственно и общее КПД усилителя будет выше.

Основа схемы усилителя мощности.

В усилителе применена самая простая схема мостового усилителя на биполярных транзисторах, простейшая RC-цепочка отрицательно обратной связи для выравнивания усиления по частоте, простейшая цепь автоматического смещения. Транзисторы работают в режиме «С». Т.е используется самая простая схема с минимум деталей, из-за чего и стоимость усилителя самая минимально возможная.

Как и в случае усилителя на полевых транзисторах, в усилителе на биполярных транзисторах широкополосность определяется конструкцией входных и выходных трансформаторов. От конструкции входного трансформатора так же зависит КСВ по входу усилителя. В таблице, представленной ниже приведены замеры выходной мощности в зависимости от входной, а так же КСВ по входу.

Таблица выходной мощности усилителя

KL-501

Вид усилителя изнутри

Краткие характеристики и особенность:

• Входная мощность – 1-10 Ватт
• Выходная мощность – 60-300 Ватт
• Напряжение питания – 12-14 Вольт
• Потребляемый ток – 10-35 Ампер
• Режимы работы – AM/FM, SSB, CW
• Предварительный усилитель по приёму
• 3 режима выходной мощности
• Индикация выходной мощности
• Вход внешнего управления режимом RX/TX
• Вход удаленного управления усилителем

Это усилитель по схемотехники построения отличается от усилителя KL-500 введением дополнительного сервиса по управлению и отображению параметров. В отличии от описанных выше усилителей, на передней панели этого усилителя, на светодиодной шкале отображается уровень выходной мощности. И главным отличием этого усилителя является возможность дистанционно по кабелю управлять такими параметрами как уровень выходной мощности, включение/выключение предусилителя по приёму. Переключение режима работы АМ/FM или SSB/CW и уровень выходной мощности.

Отличительной особенностью усилителей серии KL-XXX, является отсутствие фильтров низких частот. Если 2-хтактное включение транзисторов в усилителе ещё позволяет эффективно подавить все чётные гармоники за счёт правильного выполнения симметриирующих трансформаторов, то нечётные гармоники в двухтактных усилителях не подавлены вовсе. Величина нечётных гармоник зависит от режима работы усилительных каскадов. Для режима FM обычно основной упор делается на большое усиление сигнала при очень высоком КПД усилителя в целом, которое может достигать 85%. Линейность работы каскадов в этом случае неважна. Соответственно уровни нечетных гармоник в таком режиме усиления максимальны и могут достигать -16дБ (3-я гармоника) от уровня основного сигнала. В режиме усиления AM и SSB сигналов важно сохранить верность передачи голоса оператора. Потому параметр линейности в таких усилителях должен выдерживаться достаточно жестко. При этом КПД работы идеального AM/SSB усилителя падает до 30%. На практике стараются найти компромиссные режимы, сохраняя достаточно высоким значение КПД, при допустимом уровне нелинейных искажений и соответственно гармоник.

Из рассматриваемых выше усилителей, только в схемотехнике усилителя KL-300 отсутствует смещение транзисторов, которое определяет линейность. Потому усилительный каскад работает в режиме «С» с максимальным КПД, но имеет очень большой уровнем гармоник. Режим SSB в нем присутствует номинально, и применять этот усилитель для постоянной работы на КВ без внутренних переделок вряд ли стоит. Этот усилитель очень хорошо подойдёт для работы в автомобиле на Си-Би в режиме ФМ. Творческие люди любящие конструировать, могут взять этот усилитель за основу в своих конструкциях, при том, что он имеет самое лучшее соотношение цена/мощность!

Гораздо удачнее выполнены усилители KL-400/500/501. В них уже реализованы компромиссные решения для того что бы обеспечить высокое КПД работы усилителя в режиме FM, так и соблюдены требования линейности для работы в режиме АМ и SSB, но, к сожалению, при этом уровень нечётных гармоник остаётся достаточно высок. Для того чтобы не создавать постоянно помех пользователям другой аппаратуры использовать эти усилители желательно в машине, а если вы захотите применять эти усилители в стационарном варианте, то обязательно совместно с усилителем нужно применять внешний фильтр нижних частот. Для того что бы максимально снизить стоимость усилителей – пришлось отказаться от этих фильтров.

Часть 2. Дорого, но качественно!

В свете описанной выше ситуации с отсутствием диапазонных фильтров низких частот, мы можем сделать выводы, что усилители серии KL подходят для установки в автомобиль или фуру. Для использования усилителей KL в стационарном варианте нужно использовать внешние диапазонные фильтры нижних частот. Или же, потратить больше денег и приобрести более дорогой усилители мощности с уже установленными фильтрами. Фирма RM для этого случая предлагает усилители серии HLA. Усилители серии HLA имеют улучшенный сервис в плане управления, а именно – имеют полную автоматизацию переключения по диапазонам, автоматизацию переключения режима работы приём/передача, имеют защиту от перегрева и защиту от превышения КСВ. Дополнительно представлены 2 версии усилителей с уже установленными вентиляторами для принудительной продувки в случае перегрева. Модельный ряд представлен 2я усилителями мощностью 150 и 300 Ватт, с 2я модификациями по обдуву радиаторов:

• RM HLA – 150 Plus
• RM HLA – 150 V Plus ( версия с вентилятором)
• RM HLA – 300 Plus
• RM HLA – 300 V Plus ( версия с вентилятором)
• RM HLA-150 Plus и RM HLA-150 V Plus

RM BLA-350

Краткие характеристики и особенность:

• Входная мощность – 12 Ватт (14 макс)
• Выходная мощность – 300 Ватт
• Напряжение питания – 220 Вольт
• Режимы работы – AM/FM, SSB, CW
• Диапазон рабочих частот – 1,5-30 МГц
• Входное КСВ < 2
• Стрелочная индикация уровня выходной мощности
• ЖКИ индикатор, отображающий настройки и состояние усилителя.
• Режим «Обход»
• Принудительная 2х-уровневая вентиляция радиатора
• Полностью автоматический или ручной выбор диапазона работы
• Защита от превышения входной мощности, температуры и КСВ
• Микропроцессорное управление режимами работы

Новый усилитель фирмы RM средней мощности, способный на нагрузке 50 Ом развить 300 Ватт ВЧ – мощности в любом рабочем диапазоне частот, обеспечит выполнение большинства задач среднего радиолюбителя. Это и дозваться дальнего корреспондента на 15м, 20м или 40м диапазоне, и подойти на 80м к друзьям мирно побеседовать на технические темы, и достойно выглядеть на соревнованиях среди «Big Gun» участников.

Усилитель выполнен в надёжном прочном металлическом корпусе. На передней панели корпуса вынесены все органы управления и индикации. С большого стрелочного индикатора удобно считывать показания выходной мощности. Множество параметров настройки усилителя отображаются на 2х строчном ЖКИ индикаторе и могут быть настроены вручную.

На задней стенке усилителя для входа и выхода сигнала используются 2 разъёма SO-239 с качественной ВЧ-изоляцией, выполненной из тефлона. Вход внешнего управления передачей и вход управления режимом усиления – ALC.

Схемотехника усилителя выполнена на уже устоявшейся платформе по 2-хтактной схеме в режиме класса «АВ». Этим достигнуто высокое КПД усилителя при высокой линейности усилителя и достаточно малом уровне гармонических искажений. В английской литературе такая схемотехника носит название «Push-pull» усилитель. Каскад усилителя выполнен на полевых (MOSFET) транзисторах SD2941. Даташиты на транзисторы смотрим тут.

Это высоко-линейные транзисторы большой мощности специально разработаны для оконечных каскадов КВ и УКВ трансиверов или усилителей. Один такой транзистор способен отдать до 250 Ватт (теоретически). В этом усилители они работают в нормальном щадящем режиме без перегрузки. Правильно выбранный режим работы вкупе с хорошей вентиляцией радиатора достигается высокая надёжность усилителя. В долговременном режиме передачи усилитель способен проработать достаточно долгое время. Высокая выходная мощность этого усилителя выполненного всего на 2х транзисторах получается за счёт высокого питающего напряжения – 48 Вольт.

Чистоту выходного ВЧ сигнала обеспечивают 2х-звенные ФНЧ 7 порядка, выполненные на ферритовых кольцах фирмы Amidon, имеющие низкие потери и высоковольтных конденсаторах. На каждый рабочий поддиапазон применяется свой ФНЧ. Итого их 6 штук. Каждый такой ФНЧ обеспечивает подавление 2-ой гармоники лучше 40дБ и лучше 60дБ подавление высших гармоник.

Полностью микропроцессорное управление режимами работы обеспечивает удобное использование усиления в автоматическом режиме и гибкую настройку внутренних параметров усилителя, а так же режимы защиты. Так вручную можно выставить задержку выключения усилителя в режиме SSB, температуру включения второго дополнительного вентилятора и скорость его вращения, температуру защитного отключения усилителя, уровень защиты от превышения КСВ. Так же на ЖКИ индикаторе отображается температура, текущее значение КСВ, текущий диапазон работы. Интересной особенностью этого усилителя является возможность внешнего управления режима ALC, для этого на задней панели усилителя есть свой RC-разъём. Так же есть возможность его автоматического контроля. Для режима автоматического ALC на задней панели усилителя предусмотрен доступ к резистору, где его уровень можно выставить вручную. Этим обеспечивается работа усилителя в линейном режиме без перегрузок на пиках сигнала.

Управление режимом работы усилителя «Приём\Передача» можно осуществлять как в автоматическом режиме (ВЧ VOX) так и вручную. На задней панели для этого предусмотрен специальный RC-разъём.

Питается этот усилитель огромным, тяжелым, мощным трансформатором. Высокая надёжность усилителя и минимум помех по сети питания достигнута за счёт применением трансформатора.
Ну и главной интересной особенностью этого усилителя является его возможность работы в полностью автоматическом режиме. В этом режиме не нужно переключать не только режимом «Приём\Передача», но и диапазон работы усилителя. Встроенный в микропроцессор частотомер сам определит частоту передачи и подберёт нужный фильтр низкой частоты. Особенно это функция будет полезна для применения усилителя в «не обслуживаемых зонах» или «закрытых помещениях» промышленных или военных структур радиосвязи.

Статьи по теме:

Обзор усилителя Ameritron AL-572X

Обзор усилителя Ameritron AL-811HX

Стабилизированный блок питания ламповой аппаратуры

Напряжения питания ламповой аппаратуры (анодное и накальное) желательно стабилизировать. Это позволит получить не только хорошую стабильность параметров, кардинально решить проблему  фона, но, и это тоже важно, обеспечить стабильные режимы ламп, а значит их нормальную работу и долговечность, при изменении напряжения электросети в широких пределах, что в наших условиях отнюдь не редкость, особенно в зимнее время.  Современные компоненты позволяют создать эффективные, надежные и при этом  достаточно простые схемные и компактные конструктивно решения анодного и накального стабилизаторов.

Предлагаемый вашему вниманию стабилизатор анодного и накального напряжений создан на основе хорошо зарекомендовавшей себя схемы, подробной описанной в статье 

Для большей универсальности применения и повышенной надёжности  в нём применены более мощные и высоковольтные транзисторы, в анодном стабилизаторе улучшена схема защиты от перегрузки по току и предусмотрена защита от превышения рассеиваемой мощности. В накальном стабилизаторе для лучшей повторяемости вместо довольно редкого по нынешним временам и имеющего большой разброс параметров полевого транзистора КП103 применён биполярный.

Схема анодного и накального стабилизаторов US5MSQ

Схема блока питания приведена на рис.1. Для снижения мультипликативного фона диоды всех выпрямителей шунтированы керамическими конденсаторами.  Анодный стабилизатор выполнен на высоковольтных  транзисторах  VT2,0VT1. Регулирующий транзистор 0VT1 включен по схеме с ОИ, что обеспечивает не только большое усиление в петле регулирования, и, следовательно,  достаточно большой коэффициент стабилизации (не менее 200), но и очень малое допустимое падение напряжение на регулирующем транзисторе (порядка 0,5В), что обусловило его довольно высокую эффективность и экономичность.

Резистор R2 подает отрицательное открывающее напряжение в базу VT2, осуществляя в момент включения запуск стабилизатора в рабочий режим. В начальный момент стабилитрон VD7 закрыт, а шунтирующее влияние цепей нагрузки отсечено диодом VD6, что и  обеспечивает надежный запуск стабилизатора при довольно большом сопротивлении резистора R1 (1Мом) и при этом практически не ухудшает параметров стабилизатора, поскольку в рабочем режиме ток через этот резистор эффективно замыкается  малым дифференциальным сопротивлением открытого стабилитрона VD7.

Предусмотрены защиты  транзисторов от перегрузки как по напряжению на затворе (для VT2 – VD10,R7, для 0VT1 – VD9,R13 ) , так и по току ( цепь VT1,R9,0VT1 совместно с R6 образуют классический стабилизатор тока, при указанных на схеме элементах ограничение по току задано порядка 250мА — определяется как Iк. з[A].=0,55В/ R6[Ом] и может быть легко изменено под свои нужды, например при 1 Оме ограничение по току будет порядка 0,5 А), благодаря чему этот стабилизатор обладает очень высокой надежностью и при этом, разумеется, защищены от перегрузки по току и к.з. и выпрямитель с сетевым трансформатором(подразумевается, что трансформатор способен выдавать такой ток).

Максимальный выходной ток стабилизатора определяется только допустимой мощностью рассеяния VT2 и для сохранения надежности нужно выбирать таким, чтобы средняя рассеиваемая мощность не превышала половины (лучше трети) максимально допустимой. К примеру, для указанного на схеме IRF830 Pmax=100Вт (разумеется, при достаточной площади радиатора или шасси, не менее 15 кв.см на каждый Вт), в нашей схеме напряжение выпрямителя будет порядка +215В, при выходном +150В падение напряжение на транзисторе 65В. Если задать резистором R6 максимальный выходной ток можно задать 0,5А, то в штатном режиме рассеиваемая мощность составит 32,5 Вт, при аварийном коротком замыкании выхода (К. З.) рассеиваемая мощность 107Вт превысит максимально допустимую и если вовремя не устранить режим К.з., транзистор выйдет из строя. Дабы исключить такую ситуацию, в схеме предусмотрена защита регулирующего транзистора от превышения рассеиваемой мощности, выполненная на  VD12,R14,VD11.

Рабочее напряжение стабилитрона VD11 выбирается в 1,5-2 раза большим падения напряжения на регулирующем транзисторе в штатном режиме. При возникновении перегрузки по току или К.З. цепь ограничения по току срабатывет и ограничивает выходной ток на заданном уровне, подзапирая  регулирующий транзистор 0VT1, падение напряжения на нём растёт и как только оно достигает напряжения открывания стабилитрона VD11, через него и резисторы R14,R9 начинает протекать ток. Падение напряжение на R9 дополнительно приокрывает VT1. При этом ток стабилизации определяется уже по формуле Iк.з[A].=(0,55В-Ur9)/R6[Ом]. Т.о. при достижении падения напряжения на R9 порядка 0,55В или больше, цепь стабилизатора тока полностью закроет регулирующий транзистор и стабилизатор не запустится даже после снятия перегрузки.

Для исключения этого «самозащёлкивания» стабилизатора введён германиевый диод VD11, который стабилизирует напряжение Ur9 на уровне примерно 0,4В, тем самым фиксируя ток К.З. на уровне примерно 025…0,3 от установленного. Что в нашем примере соответствует 0,5 А*(0,25..0,3)=0,125..0,16 А. При этом мощность рассеяния на превысит те же 32 Вт.

С другой стороны, если не планируется таких больших выходных  напряжений и токов, то цепь защиты регулирующего транзистора от превышения рассеиваемой мощности   VD12,R14,VD11 можно не устанавливать. Например, при указанных на схеме входном переменном напряжении 152 В (на выпрямителе примерно 213 В) и установленном токе защиты 0,25 А (R6=2,2 Ом) при К.З. мощность рассеяния не превысит 215В*0,25А=54Вт.

Выходное стабилизированное напряжение определяется суммой напряжений стабилитронов VD7,VD13, точнее Uстаб=Uvd7+Uvd13 – 0,6В (напряжение открывания VT2). Для получения +140в допустимы любые наборы стабилитронов, обеспечивающие требуемую сумму напряжений. Если их несколько, то их надо разбить на группы, обеспечивающие примерно равные значения стабилизации (70в+-30в). Группу с меньшим значением напряжения стабилизации использовать в качестве VD7, а с бОльшим – VD13.
Величина токозадающих резисторов выбирается с целью снижения рассеиваемой мощности из расчета обеспечить протекание через стабилитрон тока на 1-2мА больше минимального тока стабилизации, при этом R1=Uvd13/(IminVD7+1..2мА), а R16=Uvd7/(IminVD13+1..2мА).
Здесь можно применить широко распространенные стабилитроны серий Д816, Д817, например для 140В Д817Г+Д816Г, но если планируется расположить основную часть элементов блока питания на печатной плате, стОит приобрести малогабаритные стабилитроны серии КС (или аналогичные импортные)  — они более удобны для печатного монтажа, чем серии Д816,Д817. Для 140В кроме указанного на схеме еще один хороший вариант КС568+КС582, но это  могут быть и цепочки из нескольких других подобных КС539,547,551,591,596, дающие в сумме требуемые 140В, например КС568в(VD8) и КС568в + малый стабилитрон типа Д814Д, КС515а(VD11).

Вид платы стабилизаторов US5MSQ

Подбором этих стабилитронов стабилизатор может быть перестроен практически на любое напряжение в пределах от +12 до +360 В. Максимальное напряжение с выпрямителя, которое можно подать на этот стабилизатор определяется допустимым для транзистора VT3 и при сохранении высокой надежности для указанного на схеме BF488 не должно превышать +400В. Минимальное падение напряжения на регулирующем транзисторе 0,5В + амплитуда напряжения пульсаций, составляющая при ёмкости С15 100 мкФ примерно 10 В на каждые 100 мА тока нагрузки, т.о. при стабильном сетевом напряжении верхний предел выходного напряжения может достигать +360В. Равноценная замена высоковольтного p-n-p транзистора BF488 в анодном стабилизаторе – MPSA94, а при меньшем напряжении выпрямителя (не более 350В) — MPSA92G, а если не более 200В, то BF421,BF423.

В качестве VT2 можно применять любые IRF7xx, IRF8xx. При меньшем напряжении выпрямителя (не более 200в) IRF6хх. Сток регулирующего транзистора VT2 подключен к общему проводу, поэтому ему не требуется отдельный изолированный радиатор и можно  использовать в качестве радиатора металлическое шасси.

Стабилизатор накального напряжения +6.3в выполнен на транзисторах VT3,0VT2 по такой же структуре. Но схема получилась существенно проще предыдущей благодаря тому, что здесь нет опасных для затвора напряжений и нет необходимости в соответствующих элементах защиты. Несмотря на исключительную схемную простоту этот стабилизатор обладает вполне достойными параметрами: коэффициент стабилизации — более 200, температурная и временная стабильность — не хуже 0,1%, весьма малое выходное сопротивление (не более 0,02 ома – при увеличении нагрузки с 0,7а до 2А выходное напряжение уменьшилось всего на 20 мВ), но главное — максимальный выходной ток этого стабилизатора ограничен только мощностью источника питания и возможностями регулирующего транзистора. При этом для регулирующего транзистора также не нужно отдельного радиатора (разумеется, что корпус или шасси металлические). С IRF540 накальный стабилизатор, несмотря на отсутствие защиты по току, вообще неубиваемый – это нечаянно  проверено на практике (hi!) — при испытаниях случайно посадил каплю припоя между общим проводом и  +6,3В, полное к.з. Минуту все работало в таком виде — пока сообразил, что произошло и отчего анодные напряжения вдруг стали низкие (порядка +30в). Все живое , транзистор еле теплый, только трансформатор немного нагрелся.

Выходное напряжение определяется суммой напряжений Uвых=Uvd14+Uu2-0,6В (напряжение открывания VT3). Настройка его заключается в установке требуемого выходного напряжения — подстроечным резистором R8. В качестве VT3  можно применить практически любые кремниевые p-n-p транзисторы. Минимальное падение напряжение на регулирующем транзисторе VT4 в режиме стабилизации примерно 0,5В (2А, IRF540), но что примечательно — при дальнейшем снижении входного напряжения стабилизатор не отключается, остается в работе, только выходное напряжение чуть меньше входного ( на напряжение насыщение полевика, примерно на 0,1-0,2В) — т.е лампы будут нормально функционировать  и при входном напряжении меньше номинального. При этом как только входное напряжение повысится до +6,8В — стабилизатор автоматически примется за свою работу.

Ёмкость конденсатора С7 должна быть не менее 7000 мкФ на каждый 1А ток нагрузки, т.е. при 2А нужно не менее 14000 мкФ.  В качестве VD3,VD4 для снижения потерь желательно применять диоды Шоттки, рассчитанные на максимальный ток в 3-5раз больший рабочего (например, 1N5820-22. SR5100  и т.п.) – это уменьшит потери напряжения на диодах выпрямителя. Т.к. запас напряжения выпрямителя (при стандартной накальной обмотке) небольшой, имеет смысл здесь побороться даже за десятые доли вольта, это обеспечит нормальную работу стабилизатора при меньшем напряжении сети, что в зимнее время отнюдь не редкость.
На диодах VD2,VD4 и конденсаторе С3 собран выпрямитель +14В для питания вспомогательных цепей (питания реле, цифровой шкалы и т.п.) с током нагрузки до 1 А.

Это напряжение стабилизируется на регулируемом интегральном стабилизаторе U1, выходное напряжение которого можно подбором R5 выставить в пределах от +5 до +11В.

Конструкция и детали.   Помехоподавляющий  фильтр 0С1, 0L1,0С2,0С3,0С4 в зависимости от мощности БП может быть как готовым, например, такой

Вид сетевого фильтра US5MSQ

или от компьютерных блоков питания. При самостоятельном изготовлении помехоподавляющего  фильтра конденсаторы   могут металлобумажными, пленочными, металлопленочными (из отечественных это, к примеру серии К40-хх, К7х-хх, импортные MKT,MKP и пр.) емкостью 10-22нФ на рабочее напряжение не менее 400в. Катушка выполняется на ферритовом кольце диаметром 16-20мм с проницаемостью на менее 2000 сдвоенным проводом в хорошей изоляции (тонкий МГТФ, телефонная или «компьютерная» витая пара и пр.) – 20-30витков.

Вместо ТАН1 возможно применение любого унифицированного или от другого трансформатора, обеспечивающего требуемые напряжения по переменному току.  Диодные мостики Br1, Br2  могут быть любыми, допускающие обратное напряжение в 2 раза больше поступающего переменного напряжения при максимально допустимом токе не менее установленного тока защиты, например отечественные КД402-405, импортные 2W10 и пр.,  на плате предусмотрена возможность установки вместо мостика отдельных диодов типа 1N4007  и т.п. Интегральный стабилизатор TL431 с некоторым ухудшением параметров можно заменить на светодиод с напряжением порядка 2,5В.

Постоянные резисторы малогабаритные серий МЛТ, МТ или аналогичные импортные, рассчитанные на мощность рассеяния не меньше указанной на схеме.

Налаживание блока питания. Проверив правильность монтажа, первое включение проводим без нагрузки.  Если выходные напряжения на холостом ходу существенно (более, чем на 5%) отличаются от требуемых, точнее подбирают напряжения стабилитроны, как указано выше. Проверяют нагрузочную способность стабилизаторов. Кратковременно подключив к цепи +140в резистор 1,5кОм рассеиваемой мощностью не менее 2Вт , убеждаемся, что выходное напряжение уменьшилось не более, чем 2-3В. К выходу накального стабилизатора подключаем проволочный  резистор 5,1 ом мощностью не менее 5Вт и триммером R8 выставляем выходное напряжение 6,25-6,3В.

Набор деталей для самостоятельной сборки платы стабилизаторов анодного и накального напряжений можно приобрести здесь

Сергей Беленецкий (US5MSQ)                                                   г.Киев, Украина

Трансивер Yaesu FTDX1200 EXP FTDX1200 EXP

Продолжая наследиепревосходства Yeasu «FT DX», которое установилось несколько десятилетий назад, FTDX 1200 100W HF/50 MHz разработан для самых требовательных рабочих моментов, неважно участвуете ли вы в соревнованиях или наслаждаетесь работой в обычных условиях. Высокие технологии гарантируют «Лучшую производительность в своем классе».

FT DX 1200 выдает до 100 Вт  на SSB, CW  и FM (25 Вт для АМ) и прочную высоко сбалансированную  конфигурацию схемы приемника для идеальной работы в нынешних переполненных диапазонах.  Известный улучшенный алгоритм DSP  высокоэффективен в зонах со слабым сигналом. Первая IF частота защищена отборными 3 кГц, 6 кГц и 15 кГц фильтрами, которые эффективно ослабляют прерывающие сигналы.

Встроенный 4.3-дюймовый полноцветный дисплей высокого разрешения и большим количеством информации обеспечивает улучшенную работоспособность и видимость для пользователей FT DX 1200. Высокоскоростной спектроскоп, расположенный сразу под  LCD дисплеем,  предоставляет пользователю всю необходимую информацию для размещения в правильном месте диапазона с правильными установками для проведения QSO  или во время поиска желаемого контакта со слабым сигналом. 

Выборочные аксессуары обеспечат желанные дополнительные возможности, которые делают FT DX 1200 по-настоящему высокопроизводительной платформой для всех  радиолюбителей – без разницы в каком режиме они предпочитают работать.  FFT-1 поддерживает расширенную функциональность , включая AF-FFT, RTTY/PSK31 кодер/декодер, CW декодер .

YAESU FT DX 1200 — отличный, надежный аппарат с великолепными характеристиками без сомнения является замечательным приобретением. Имеет лучшие характеристики в своем ценовом классе и потрясающе удобен в эксплуатации.

КВ трансивер среднего ценового класса превосходен во всех отношениях. Продолжая традицию технологии High Frequency Design , является лидером по характеристикам для аппаратов этого класса. Необычайное удобство в работе будет оценено любителями серьезного DX-инга.

Тройное преобразование частоты приемника и оптимальное распределение усиления каскадов ПЧ обеспечивают отличное подавление сигналов вне рабочего диапазона.

Выбор первой ПЧ равной 40 МГц в совокупности с использованием по этой ПЧ roofing фильтров с шириной полосы 3, 6 и 15 кГц позволяют эффективно отстраиваться от мешающих сигналов.

Как и в трансиверах высшей ценовой категории, для цифровой обработки сигналов по ПЧ в данном аппарате использован высокоскоростной 32-битный DSPпроцессор с плавающей запятой компании Texasinstruments.

Превосходный алгоритм DSP, разработанный Yaesu, оказался очень эффективным для обработки и выделения слабых сигналов.

Цветной ЖК дисплей технологии TFTс диагональю 4.3 дюйма, расположенный слева на передней панели, имеет большой угол обзора и обеспечивает отличную видимость. Уникальный набор функциональных возможностей этого высококлассного КВ трансивера отображен на экране дисплея очень эстетично. Дополнительно встраиваемый блок FFT-1 (блок быстрого преобразования Фурье) поддерживает дополнительно ряд функций, включая отображение спектра НЧ сигнала, визуальное наблюдение кодирования/декодирования RTTY/PSK31, декодирования телеграфных сигналов, а также автоматической подстройки по «нулевым» биениям для CW.

Тройное преобразование частоты приемника обеспечивает оптимальное распределение усиления по каскадам
Это позволяет добиться отличной фильтрации нежелательных сигналов для каждого каскада, а также обеспечить наилучшее распределение усиления для всего приемного тракта. Опираясь на опыт создания приемных трактов в трансиверах серии FTDX и всесторонних «полевых» испытаний, в модели FTdx 1200 удалось достичь необычайно сбалансированного приемного тракта, представляющего собой настоящее произведение искусства.   

Входные цепи приемного тракта позволяют отстроиться от  мощных мешающих сигналов

Входные цепи приемного тракта рассчитаны на работу в условиях сильных сигналов, поступающих непосредственно с антенного входа. Инженеры Yaesu отбирали и тестировали не только активные элементы тракта, например, усилители РЧ, но и пассивные элементы схемы  типа переключающих элементов и катушек индуктивности для исключения паразитных и нежелательных каналов приема. С помощью кнопки ATT, расположенной на передней панели, можно включить цепь аттенюатора, имеющего четыре ступени ослабления – 0, 6, 12 и 18 дБ.

Если уровень полезного сигнала достаточно велик, то сильные мешающие сигналы, вызывающие интермодуляционные искажения в последующих каскадах приемного тракта, могут быть эффективно подавлены с помощью аттенюатора. 8-ми диапазонные полосовые фильтры ДПФ достаточно эффективно ослабляют нежелательное действие мощных мешающих сигналов, находящихся вне полосы пропускания ДПФ. Выбор соответствующего ДПФ определяется частотой приема и осуществляется автоматически. Усилитель РЧ на биполярных транзисторах выполнен двухкаскадным, и имеет отрицательную ОС. Подбор отрицательной ОС позволяет добиться наилучшего значения коэффициента шума (NF), при этом при некотором снижении усиления каждого каскада общее усиление УРЧ оказывается  достаточным.

Функция IPO (interceptpointoptimization) обеспечивает оптимальную конфигурацию каскадов усиления РЧ для каждого случая приема сигналов в условиях реального эфира.

В усилителе РЧ с ООС использованы два хорошо зарекомендовавших себя биполярных транзистора типа 2SC3356. Для получения наилучших результатов, мы всесторонне тестировали как элементы схемы, влияющие на характеристики устройства, так и конструктивные особенности их монтажа. Поскольку усилитель выполнен двухкаскадным, его общий коэффициент усиления при условии оптимального КШ, в любом случае оказывается вполне достаточным.Возможно достижение отличных многосигнальных характеристик усилителя при малом КШ.

 Выбор и запоминание конфигурации каскадов усиления РЧ и аттенюатора возможен   для каждого диапазона, антенны и условий приема. Переключение функции IPO осуществляется с помощью кнопки IPOна передней панели. С помощью IPOвыбирается такое включение каскадов усиления РЧ, чтобы в реальных условиях эфирных шумов и помех от мощных источников уровень полезного сигнала, поступающего на смеситель, был оптимален для приема.

IPO — Значительное улучшение характеристик приема за счет подачи на смеситель сигнала с уровнем, обеспечивающем максимальное использование динамического диапазона приемного тракта.
AMP1 — Наиболее часто используемый режим, сочетающий достаточную чувствительность приемного тракта при сохранении характеристик динамического диапазона.
AMP2 — Используется на ВЧ диапазонах, где главное значение имеют чувствительность и усиление приемного тракта.

Roofingфильтры 3, 6 и 15 кГц включены перед первым каскадом усиления ПЧ 40.455 МГц. Использование в схеме монолитных четырехкристальных кварцевых фильтров с крутыми скатами, работающих на частоте основного резонанса, позволяют добиться очень хорошей АЧХ с минимумом искажений. При включении узкополосного roofingфильтра 3 кГц (изготовление подобных фильтров на более высокие частоты затруднительно) перед первым каскадом усиления по первой ПЧ, мешающие сигналы вне полосы пропускания достаточно ослабляются. Таким образом, снижаются требования к последующим смесителям и улучшаются характеристики тракта по соседнему каналу.

Спектральная чистота сигнала гетеродинов достигается за счет использования прецизионного термокомпенсированного кварцевого генератора, цифрового синтезатора прямого синтеза высокого разрешения и системы ФАПЧ гетеродина.

Для улучшения многосигнального приема по соседнему каналу все схемные решения должны быть соответственно улучшены и сбалансированы. Качество работы первого смесителя в огромной степени зависит от спектральной чистоты сигнала гетеродина, подаваемого на смеситель. Исключительно низкий уровень боковых шумов первого гетеродина вблизи частоты основного колебания достигается за счет использования высокоточного и высокостабильного (±0.5 ppm в диапазоне температур от -10°С до +60°С) термокомпенсированного кварцевого генератора 40 МГц, цифрового синтезатора прямого синтеза высокого разрешения, интегрально выполненной ФАПЧ с прямым управлением, а также перестраиваемого кварцевого генератора. В результат пороговый уровень шумов приемника оказался очень низким, что привело к увеличению динамического диапазона по блокированию для соседних частот.

Создание системы температурной компенсации, уникальной для опорного генератора диапазона 40 МГц, позволило изготовить прецизионный термокомпенсированный кварцевый генератор с исключительно стабильными характеристиками, позволяющими поддерживать стабильность частоты в пределах  ±0.5 ppm в диапазоне температур от -10°С до +60°С. Особые преимущества этого генератора проявляются при работе EMEи PSK31, где требования к стабильности частоты наиболее жесткие. Даже в тяжелых условиях работы DX экспедиций  термокомпенсированный кварцевый генератор демонстрирует отличные характеристики и высокую температурную стабильность.

Большой ЖК TFT дисплей

Компоновка передней панели является фирменной «фишкой» компании Yaesu. По этой причине разработка эффективной системы отображения являлась не только умозрительной задачей. В данном трансивере реализована система «естественного» стиля работы, который, несмотря на обилие различных функций, создает немедленное ощущение интуитивно понятных органов управления и отображения.
Компоновка информации на экране дисплея была также тщательно разработана. Наиболее важные параметры и установки, а также частоты приема/передачи отображены в центральной части дисплея. Окна, в которых отображены другие функции приема/передачи расположены вокруг них. Все находится в непосредственной видимости, поэтому оператор может осуществлять немедленный визуальный контроль своих действий, сильно не отвлекаясь от эфира, что может быть важным при работе в течение длительных периодов времени.

Графический дисплей позволяет интуитивно отстраиваться от QRM

В тяжелых условиях соревнований или DXработы каждое мгновение на счету, поэтому высокая оперативность исключительно необходима. Для этого в распоряжении оператора имеется ряд средств борьбы с QRM, готовых к немедленному применению. Для улучшения оперативности работы ряд ручек и кнопок функций SHIFT, WIDTH, NOTCHи CONTOUR(APF) расположены прямо под ЖК дисплеем. Текущие установки этих функций графически отображены на экране ЖК дисплея, поэтому режимы и характеристики фильтров и т.п. можно оценить одним взглядом. Более того, яркость свечения соответствующих надписей индицирует включение или отключение той или иной функции. Это позволяет оператору интуитивно и без затруднений контролировать текущий режим работы трансивера.

Выбор между традиционным отображением аналоговой приборной стрелки и многофункциональным дисплеем в виде гистограммы.

со встроенным трансивером LIN

% PDF-1.4 % 1 0 obj > эндобдж 6 0 obj / Title (NCV7361A – регулятор напряжения со встроенным трансивером LIN) >> эндобдж 2 0 obj > эндобдж 3 0 obj > эндобдж 4 0 объект > поток application / pdf

Импульсный источник питания Redkoh Industries для электростатических осадителей

Подавляющее большинство источников питания электростатических осадителей (ESP), используемых сегодня, работают с фиксированной частотой 60 Гц. В последние годы для УЭЦН использовались различные конструкции источников питания, использующие частоты в диапазоне> 10 000 Гц, с целью повышения полевого КПД УЭЦН. Разница в производительности почти полностью связана с низким уровнем пульсаций напряжения, создаваемого такими источниками питания. Высокочастотный источник питания Redkoh Industries может работать в диапазоне от 200 Гц до 1000 Гц.Было продемонстрировано, что на предпочтительной частоте 400 Гц система Redkoh позволяет снизить пульсации до незначительного значения, избегая при этом сложности и проблем надежности высокочастотных источников питания.

Система Redkoh обеспечивает значительные преимущества более высоких частот, позволяя использовать существующие трансформаторы-выпрямители и существующую соединительную проводку. Система управления может быть размещена в существующих шкафах управления TR. При желании система Redkoh может питаться от существующего однофазного питания * или от трехфазного источника питания, если оно доступно.Использование частот от 200 до 1000 Гц обеспечивает надежность, присущую обычным ТР.

Эти возможности обеспечивают множество преимуществ при эксплуатации и техническом обслуживании электрофильтров. Низкочастотный импульсный источник питания обеспечивает улучшенную мощность ESP при меньших затратах и ​​с более простой установкой, чем высокочастотные источники.

2. Справочная информация

Использование высокочастотных импульсных источников питания (SMPS) для электростатических осадителей получило признание как средство повышения производительности.Даже в то время как ранняя высокая частота отказов таких источников питания улучшилась. Высокая стоимость и пониженная надежность продолжают сопровождать существующие блоки, работающие со скоростью 10 000 циклов в секунду (Гц) и выше. Кроме того, преобразование в системы с частотой 10000+ Гц требует списания существующих средств управления, TR и силовых соединений, а также требует подведения 3-фазного питания к крышному ESP. Кроме того, обслуживание таких высокочастотных систем требует значительного обучения обслуживающего персонала завода и / или дополнительных расходов на техническое обслуживание из-за отсутствия документации поставщика и наличия запасных частей.

Чтобы предложить более практичный и надежный подход к применению SMPS, Redkoh разработал импульсный источник питания. Этот источник питания может работать от 200 Гц до 1000 Гц и в большинстве случаев позволяет использовать существующие трансформаторы-выпрямители на 60 Гц. Улучшенные характеристики особенно важны для искрящихся полей, которые подавлены током. С таким полем использование источника 400 Гц может легко повлиять на увеличение KV на 15% и увеличение мощности поля ESP более чем на 25%.

3. Описание высокочастотных источников питания

Однофазный или трехфазный основной источник питания переменного тока подается на комбинацию выпрямителя и фильтра для создания относительно плавного источника питания постоянного тока. Трехфазная установка показана на Рисунке 1. Использование альтернативного однофазного источника питания требует дополнительных компонентов для фильтрации, но все же возможно в существующих шкафах. Затем этот источник постоянного тока подается на двухполупериодную мостовую схему со встроенным биполярным транзистором (IGBT), где он преобразуется в высокочастотный сигнал переменного тока.Использование частот ниже килогерц позволяет использовать существующий TR с существующими внутренними выпрямителями и сигналами обратной связи. Значение существующей среды CLR для преобразования необходимо проверить на предмет возможных изменений. Обычно требуются более низкие значения CLR. См. Рис.1

4. Модернизация существующих систем

Система Redkoh может быть модернизирована до электрического поля электрофильтра за счет использования существующих шкафов управления и существующих ТР. Приложения для модернизации системы Redkoh обычно позволяют повторно использовать компоненты шкафа управления, такие как автоматические выключатели, контакторы, трансформаторы тока, трансформаторы тока и управляющую проводку.Установка включает удаление узла SCR 60 Гц и замену модулем переключателя Redkoh SMPS.

, используемые в настоящее время, основаны на стандартном контроллере Redkoh 60 Гц, широко используемом в промышленности, модифицированном для управления SMPS. Контроллер Redkoh предлагает все удобство и простоту эксплуатации, что сделало его предпочтительным контроллером для многих ESP – OEM-производителей и конечных пользователей в США и за рубежом.

** Патент заявлен. В настоящее время Redkoh разрабатывает комплект для модернизации «третьей стороны», который позволит сохранить существующие (не Redkoh) средства контроля, если использование других средств контроля предпочтительнее.Это позволит сторонним элементам управления иметь многие из своих стандартных функций, реализованных с повышенной частотой. Таким образом, позволяя клиенту поддерживать важные объекты, такие как существующие каналы связи и внешние интерфейсы.

Модуль переключателя SMPS собран на стальной панели, которая занимает примерно то же место, что и существующий модуль SCR. На общем радиаторе установлены выпрямители, блок фильтра, модули IGBT и драйверы затвора IGBT. Контроллер Redkoh выдает программируемую частоту для включения IGBT, которая может составлять от нескольких 100 Гц до 1000 Гц.Управление с обратной связью использует существующую обратную связь мА и КВ для управления напряжением, током и искрой / дугой. Более высокая частота позволяет CLR с гораздо более низким значением mHy для достижения ограничения защитного тока, а также формирования формы сигнала.

Контроллер Redkoh SMPS использует обнаружение искры, управляемое прерыванием, и управление, позволяя обрабатывать реакцию на искру и сбои дуги за микросекунды. Такой быстрый отклик снижает интенсивность таких сбоев, а искрение может повредить внутренние детали и изоляторы ESP.

5. Трансформаторный выпрямитель

Источник переменного тока выходной частоты SMPS, создаваемый схемой управления, может быть запитан в существующий трансформаторный выпрямитель электростатического фильтра или в новый, более компактный и легкий специально разработанный высокочастотный трансформаторный выпрямитель. В большинстве приложений существующая система трансформатора и выпрямителя может легко приспособиться к питающей частоте до 1000 Гц без вредного воздействия. Однако ряд CLR в первичной обмотке TR необходимо изменить на более низкое значение, чтобы обеспечить подачу питания более высокой частоты.

Обычно трансформатор на 400 Гц примерно вдвое меньше трансформатора на 60 Гц. Система трансформатор-выпрямитель Redkoh 400 Гц меньше, чем блок 60 Гц, но уменьшение размеров не будет таким значительным, как это может быть реализовано системами 10 кГц +. Однако системы Redkoh не требуют использования вентиляторов активной вентиляции с TR.

6. Преимущества импульсных источников питания

Более высокие уровни мощности

Эффективность поля ESP тесно связана с уровнем средней мощности, которая может быть доставлена ​​на поле.Однако уровень мощности, который может быть передан в поле ЭЦН, почти всегда ограничен напряжением искрового пробоя, которое поле может выдержать. Искра и дуга обычно возникают на пике формы волны KV. Пульсации KV, а также отношение пикового напряжения к среднему напряжению уменьшаются за счет использования более высоких частот переключения. Сигнал с частотой 400 Гц может уменьшить величину такой пульсации. Из-за крутого характера кривой V-I ESP относительно небольшое увеличение KV может привести к значительному увеличению тока.

Более быстрый контроль искры

В отличие от SCR, которые зависят от естественного перехода через ноль сигнала питания 60 Гц для выключения, управление IGBT позволяет мгновенное (микросекундное) выключение. Эта способность обеспечивает средства для резкого снижения энергии, подаваемой на ЭЦН во время искрения, и, таким образом, должна уменьшить эрозию внутренних компонентов и слежение за изоляцией.

7. Повышение эффективности сбора

Поскольку частота постоянного напряжения, подаваемого на электрофильтр, была увеличена с 60 до 400 Гц, пульсации напряжения составляют всего от 5% до 10% от уровня постоянного напряжения.При 60 Гц пульсации напряжения могут составлять 35-40%.

Поскольку пульсации напряжения меньше, электрофильтр может работать при гораздо более высоком среднем напряжении до того, как произойдет пробой. Повышение напряжения должно привести к увеличению эффективности улавливания электрофильтров и снижению выбросов на выходе.

8. Экономия энергии

Время отклика типичного выпрямителя с трансформатором, управляемым тиристором, не может превышать 8,33 миллисекунды. Однако при более высокой частоте работы контроллера SMPS Redkoh время отклика может составлять всего 100 микросекунд, что на порядок меньше.

Это более быстрое время отклика позволяет системе управления снизить пусковой ток короткого замыкания, возникающий из-за образования дуги в электрофильтре. Короткие замыкания, создаваемые дугой, просто посылают ток на землю и тратят энергию. За счет уменьшения этих дуг сохраняется мощность.

9. Высокий коэффициент мощности

Трехфазный вход обеспечивает лучший коэффициент мощности, а также лучший баланс нагрузки.

TDK-Lambda uitleg woordenlijst

Voedingen van A tot Z: “B”

Wij hebben deze Engelstalige woordenlijst samengesteld om u te helpen met het begrijpen van termen en afkortingen op het gebied van voedingen.Klik op een letter om een ​​Begrip te zoeken of download de hele woordenlijst.

Обратная электродвижущая сила (обратная ЭДС)

ЭДС , возникающая в электродвигателях, где есть движение между якорем двигателя и внешним магнитным полем. См. Также Противодействие электродвижущей силе .

Резервный источник питания

Источник питания (PSU), используемый для обеспечения альтернативного питания системы в случае выхода из строя основного источника питания или его невозможности продолжать обеспечивать адекватное питание системы.

Балун

Преобразование между симметричными и несимметричными электрическими сигналами / мощностью. Дроссель с дифференциальной обмоткой, используемый в качестве компонента фильтра электромагнитных помех. Имеет высокий импеданс для синфазных сигналов и низкий импеданс для дифференциальных сигналов.

Базовая приемопередающая станция

Телекоммуникационный термин (обычно относящийся к установкам мобильных телефонов), описывающий установку, которая содержит приемопередатчики, антенны и оборудование для шифрования и дешифрования связи с контроллером базовой станции.

Опорная плита

Монтажная платформа для компонентов источника питания (AC / DC или DC / DC).

Температура опорной плиты

Температура в самой горячей точке на монтажной платформе блока питания.

Основная изоляция

Изоляция токоведущих частей обеспечивает базовую защиту от поражения электрическим током. См. Также Изоляция , Двойная изоляция , Усиленная изоляция , Дополнительная изоляция .

Зарядное устройство

Электрооборудование, предназначенное для зарядки аккумуляторных батарей.

Бусина

Небольшой феррит, обычно используемый в качестве сердечника высокочастотного индуктора, а также керамический компонент, используемый для отделения резисторов от печатных плат.

Настольный блок питания

Источник питания / блок питания (БП), используемый для настольного использования в лаборатории. Обычно имеет регулируемое напряжение / ток с дисплеями, показывающими настройки. Линия источников питания Genesys от TDK-Lambda предназначена для настольного использования и имеет регулируемые пределы тока и напряжения.

Бифилярная обмотка

Два проводника намотаны бок о бок.

Биполярный переходной транзистор (BJT)

Тип Транзистор с 3 выводами. Используется либо как переключатель, либо как усилитель.

Условные обозначения на схеме для BJT

BJT

Аббревиатура Bipolar Junction Transistor .

Прокачка

Слаботочный сток от источника питания.

Прокачивающий резистор

Резистор, позволяющий отводить ток от источника питания. Обычно для разряда конденсаторов фильтра или для стабилизации выхода. См. Минимальная нагрузка .

Шпулька

Изолятор , используемый для поддержки обмоток.

Склеивание

Постоянно соединяет все нетоковедущие металлические части для обеспечения непрерывности электрической цепи и способности безопасно проводить любой ток, который может быть на них наложен.Часто называется заземлением.

Повышающий преобразователь

Импульсный источник питания. Он принимает переменное входное напряжение постоянного тока и преобразует его в более высокое напряжение постоянного тока.

Регулятор наддува

См. Повышающий преобразователь .

Напряжение пробоя

1) Уровень напряжения, при котором нарушается изоляция.

2) Обратное напряжение, при котором полупроводниковый прибор меняет свои проводящие характеристики.

Кирпич

См. Полный кирпич

Мостовой выпрямитель

Двухполупериодная выпрямительная схема с двумя или более выпрямителями в мостовой конфигурации. Сравните с полуволновым выпрямителем

Мостовой выпрямитель

Британский институт стандартов

Национальный орган по стандартизации Великобритании, основанный в 1901 году, разрабатывает стандарты и решения по стандартизации для удовлетворения потребностей бизнеса и общества.( http://www.bsiglobal.com/ )

Затухание

Состояние, возникающее, когда подача электроэнергии (обычно переменного тока) падает ниже минимального уровня, указанного для системы. Некоторые отключения сделаны намеренно, чтобы предотвратить полное отключение электроэнергии в периоды перегрузки электроэнергии.

BSI

Аббревиатура для Британского института стандартов

BTS

Аббревиатура для Base Transceiver Station

Понижающий регулятор

Топология источника питания, которая принимает нерегулируемое входное напряжение постоянного тока и обеспечивает регулируемое более низкое выходное постоянное напряжение.

Объемный конденсатор

Конденсатор накопления энергии на входе регулятора.

Объемное напряжение

Напряжение на конденсаторе большой емкости.

Запись

Работа вновь изготовленного устройства или системы перед применением с целью стабилизации устройства, обнаружения дефектов и выявления детской смертности. См. Также Power Cycle

Автобус

Проводник, который распределяет мощность (или сигналы) от источника питания (или источника сигнала) на две или несколько отдельных цепей.

Преобразователь шины

Тип преобразователя постоянного тока , обычно используемого в архитектуре распределенного питания , который обеспечивает изолированное напряжение промежуточной шины для питания неизолированных преобразователей точки нагрузки . Обычно вход 48 В постоянного тока, выход 12 В постоянного тока. Линейка шинных преобразователей TDK-Lambda включает линейку iEB.

Загрузить de woordenlijst

Комментарии: Вы можете бесплатно использовать Adobe Reader, чтобы открыть его:

Multisim – National Instruments

% PDF-1.6 % 1 0 obj > поток application / pdf Справочное руководство по компонентам Multisim

ESDALC6V1-5P6 datasheet – TVS Clamping Arrays Защита от электростатического разряда для высокоскоростных

70V9189 : Multi-Ports .Синхронизация 64K X 9, двухпортовая RAM 3,3 В, конвейерная / сквозная.

AV162731DGG : 2,5 В / 3,3 В с 1 по 4 Адресный регистр / драйвер с согласующими резисторами 30 Ом, 3 состояния.

AV16953DGG : 16-битный зарегистрированный приемопередатчик 2,5 В / 3,3 В с 3 состояниями. Продукт заменяет данные 1995 г., 19 сентября, Справочник по данным IC23, 26 марта 1998 г. Два 8-битных зарегистрированных трансивера, 5 В, вход / выход, совместимые буферы с 3 состояниями. питание Входы данных удержания шины исключают необходимость во внешнем подтягивании. Это высокая производительность.

CA3252 : Неинвертирующий драйвер питания с четырьмя воротами. CA3252 используется для сопряжения низкоуровневой логики с сильноточными нагрузками. Каждый драйвер питания имеет четыре инвертирующих переключателя, состоящих из инвертирующего логического входного каскада и инвертирующего выходного каскада драйвера нижнего уровня. Все входы совместимы с логикой 5 В TTL / CMOS и имеют общий вход включения. Встроенные диоды рулевого управления подключаются к каждому выходу (попарно).

HI-8590 :. Это КМОП-интегральная схема с независимым линейным драйвером ARINC 429 и линейным приемником в одном 16-выводном корпусе.Обе функции ARINC 429 реализованы в аналоговой / цифровой CMOS. Функция линейного драйвера в HI-8590 подключается непосредственно к шине ARINC и преобразует входные уровни CMOS / TTL в заданные амплитуды ARINC 429 с помощью встроенных стабилитронов.

MAX243C : Многоканальные драйверы / приемники RS-232 с питанием от +5 В. Семейство линейных драйверов / приемников MAX220MAX249 предназначено для всех интерфейсов связи EIA / TIA-232E и V.28 / V.24, особенно для приложений, где напряжение 12 В недоступно.Эти детали особенно полезны в системах с батарейным питанием, поскольку их режим отключения с низким энергопотреблением снижает рассеиваемую мощность до менее 5 Вт. MAX233, MAX235 и MAX245 / MAX246 / MAX247.

MAX3171 : Многопротокольные 3Tx / 3Rx + 3,3 В управляющие трансиверы с программным выбором. MAX3171 / MAX3173 – это многопротокольные трансиверы с тремя драйверами и тремя приемниками, которые работают от одного источника питания + 3,3 В. MAX3171 / MAX3173 вместе с MAX3170 и MAX3172 / MAX3174 образуют законченный программно выбираемый интерфейсный порт терминального оборудования данных (DTE) или оборудования передачи данных (DCE), который поддерживает V.28 (RS-232) и X.21, RS-423).

NS32FX100-15 : Системные контроллеры. Системный контроллер. MM78C29 MM88C29 Четырехканальный односторонний линейный драйвер MM78C30 MM88C30 Двойной дифференциальный линейный драйвер Это двойной дифференциальный линейный драйвер, который также выполняет двойную функцию NAND с четырьмя входами или двойную функцию AND с четырьмя входами Отсутствие ограничивающего диода для VCC в схеме защиты входа MM78C30 MM88C30 позволяет пользователю CMOS взаимодействовать с различными системами.

PACTFSeries : P / активное завершение тактовой частоты и фильтр.

PCA9535BS : PCA9535; 16-битный I2C и Smbus, порт ввода-вывода с низким энергопотреблением и прерыванием ;; Пакет: SOT616-1 (HVQFN24).

PI5L102 : Сетевой коммутатор: четырехъядерный, 2: 1, подтягивающий переключатель с горячей заменой. Продукт поддерживает выбор напряжения предварительной зарядки CompactPCI 3,3 В / 2,7 кОм, выбор оконечной нагрузки 5 В / 1 Ом Сверхнизкий ток покоя: обычно 0,1 А Низкое сопротивление в открытом состоянии: максимум 7 Ом Работа от одного источника питания 6,2 В 5% Скорость передачи данных с широкой полосой пропускания:> 200 Мбит / с Compact 20 -штырьковый корпус TSSOP Замена механического реле Устройство PI5L102L CompactPCI с возможностью горячей замены.

SN55110A : двухлинейные драйверы. Повышенная стабильность в диапазонах напряжения питания и температуры Выходы постоянного тока Высокоскоростные стандартные напряжения питания Высокое выходное сопротивление Высокий диапазон выходных синфазных напряжений. Доступен ингибитор совместимости с TTL-входом 10 В для выбора драйвера без сбоев при включении / выключении питания SN75112 и внешняя цепь соответствует или превышает требования.

SN65ALS1176 : Трансивер дифференциальной шины. Отвечает или превосходит требования TIA / EIA-422-B, TIA / EIA-485-A и Рекомендаций ITU V.11 и X.27, рекомендованные для приложений PROFIBUS, работают со скоростью передачи данных до 35 Мбод в диапазоне рабочих температур. до 85C Разработан для многоточечной передачи по длинным шинам в шумной среде с низким потреблением тока. 30 мА макс. Широкий положительный и отрицательный.

SN65LVDS9637BD : ti SN65LVDS9637B, двойной приемник LVDS с синфазным диапазоном от -2 до 4,4 В.

ST207EBPR : Приемопередатчик RS-232 5 В с защитой от ESD, 15 кВ. ЗАЩИТА ОТ ЭСТАТИЧЕСКОГО РАЗРЯДА ДЛЯ ШТИФТОВ В / В RS-232: 15 КВ МОДЕЛЬ ЧЕЛОВЕЧЕСКОГО ТЕЛА 230 Кбит / с ДАТА ГАРАНТИРОВАННАЯ СКОРОСТЬ ПИТАНИЯ 3 В / с (мин) РАБОТАЕТ ОТ ОДНОГО БЛОКА ПИТАНИЯ 5 В SO-24, SSO-24 И TSSOP24 Драйвер a 5 и 3 приемных устройства, предназначенных для RS-232 и V.28 коммуникаций в суровых условиях. Каждый выход передатчика и вход приемника защищены от.

Перекрестный коммутатор 2X2 LVDS 1,5 Гбит / с от Power : Перекрестный коммутатор 2X2 LVDS 1,5 Гбит / с от PowerWise ?? Семейство DS10CP152 – это коммутационный коммутатор LVDS 2×2 1,5 Гбит / с, оптимизированный для высокоскоростной маршрутизации сигналов и коммутации через объединительные платы печатных плат FR-4 и симметричные кабели с потерями. Полностью дифференциальные сигнальные тракты обеспечивают исключительную целостность сигнала и помехозащищенность.Неблокирующая архитектура.

PI2EQX5804 : 4-полосный преобразователь PCIe Gen2 с пропускной способностью 5,0 Гбит / с Первое в отрасли семейство устройств преобразования сигнала, специфичных для PCIeG2, преобразователи PCIeG2 ReDriver PI2EQX5804 и PI2EQX5864, специально разработанные для обеспечения качества сигнала последовательных сигналов протокола PCIe по расширенным трассам FR4 , через несколько разъемов и / или лезвие к лезвию через спину.

TMDS361 : Коммутатор HDMI 3 на 1 TMDS361 – это коммутатор с трехпортовым цифровым видеоинтерфейсом (DVI) или мультимедийным интерфейсом высокой четкости (HDMI), который позволяет переключать до трех портов DVI или HDMI на один терминал дисплея. .Четыре канала TMDS, один датчик с возможностью горячей замены и интерфейс управления цифровым дисплеем (DDC) поддерживаются на каждом порту. Каждый канал TMDS.

TJA1028 : Трансивер LIN со встроенным регулятором напряжения TJA1028 – это трансивер LIN 2.0 / 2.1 / SAE J2602 со встроенным стабилизатором напряжения с низким падением напряжения. Стабилизатор напряжения может выдавать до 70 мА и доступен в вариантах 3,3 В и 5,0 В. TJA1028 упрощает разработку компактных узлов в шинных системах LIN. Для поддержки надежных конструкций TJA1028.

74CBTLV3384 : 10-битный переключатель шины с 5-битным выходом, позволяющий 74CBTLV3384 – двойной 5-полюсный однонаправленный переключатель шины. Устройство имеет два входа включения выхода (nOE), каждый из которых управляет пятью каналами переключения. Переключатели отключены, когда соответствующий вход nOE находится в состоянии ВЫСОКИЙ. Действие триггера Шмитта на управляющих входах делает схему устойчивой к более медленным временам нарастания и спада на входе.

Semiconductor Products 50PCS A970 + 50PCS C2240 BJT NPN New и TO-92 Биполярные транзисторы KIMME 100pcs 2SA970 2SC2240 Транзисторы

50PCS A970 + 50PCS C2240 BJT NPN New и TO-92 Биполярные транзисторы KIMME9 100SC2000 KIMME9 100SC2000 2 шт. A970 + 50PCS C2240) TO-92 Биполярные транзисторы – BJT NPN Новинки и: MP3-плееры и аксессуары.KIMME 100pcs 2SA970 2SC2240 (50PCS A970 + 50PCS C2240) TO-92 Биполярные транзисторы – BJT NPN New и: MP3-плееры и аксессуары. 100 шт. 2SA970 2SC2240 (50 шт. * A970 + 50 шт. * C2240) TO-92 биполярные транзисторы – BJT NPN new и。。。

50 шт. A970 + 50 шт. C2240 BJT NPN Новые и TO-92 биполярные транзисторы KIMME 100 шт. 2SA970 2SC2240

Пожалуйста, выберите размер в соответствии с типом вашей стопы. Vintage Parts 556447 Big 68 Белый штампованный алюминий Европейский номерной знак: Automotive.Режим Turbo Burst 500 люмен с тактическим хвостовым переключателем. Пакет: другие аксессуары не включены. Гарантированное качество или ваши деньги обратно, ищите “Ожерелья MMC”, так как у нас есть большая коллекция кулонов на выбор. 50PCS A970 + 50PCS C2240 BJT NPN New и TO-92 биполярные транзисторы KIMME 100pcs 2SA970 2SC2240 . – Рабочие люмены: до 5600 лм (на блок), ★ ГУМАНИЗИРОВАННЫЙ ДИЗАЙН: Благодаря этой огромной мощности. В комплект поставки входит источник питания 2A: предметы домашнего обихода, 5 шт. Полиэстера / гребенного хлопка кольцевого прядения / трехкомпонентного флиса из вискозы, свернутые в полотенце, а затем разложенные, чтобы высохнуть. Эта стильная салфетка скоро станет незаменимым акцентом на праздничном, а также повседневном обеденном столе вашей семьи. 50PCS A970 + 50PCS C2240 BJT NPN New и TO-92 Биполярные транзисторы KIMME 100шт 2SA970 2SC2240 , Она символизирует «Триумф Республики». Рекомендуемый дизайн: Swedish Modern Floral от vinpauld. Он будет представлен в красивом подарочном конверте, перевязанном лентой и надежно упакованном в пузырчатый конверт. БРЕНД / НАЗВАНИЕ: Addison Combat Boots Military Black Leather Zipper Front Jump Field Tactical Paratrooper 1991. Некоторое время они доставляются быстрее, чем ожидалось, а какое-то время занимает больше времени. Часть моей новой коллекции кошельков / мини-мешочков для монет. 50PCS A970 + 50PCS C2240 BJT NPN New и TO-92 биполярные транзисторы KIMME 100pcs 2SA970 2SC2240 . Фэшн-иллюстрация наклеена на качественный картон 5х7 и украшена блестками. Комбинированные регуляторы кислорода и пропан-пропилена V350 SÜA – -, iGrille не услышит ни единого свиста, независимо от того, насколько быстро вы водите машину. Мужская футболка Authentic Pro от Louis Blues 2020 NHL All-Star. удобно держать в руке для письма. ведет активную программу разработок и исследований, направленную на постоянное улучшение характеристик своих игл, гарантируя, что иглы для швейных машин постоянно выдерживают требования самых сложных швейных приложений и проектов, 50ПК A970 + 50ПК C2240 BJT NPN New и TO-92 Bipolar Транзисторы KIMME 100шт 2SA970 2SC2240 , более 180 градусов периферийного зрения.и посвящает себя предоставлению качественной продукции во всем спектре домашнего декора.

(PDF) Высокопроизводительный ГУН для приемопередатчика воздушного диапазона УКВ

2014 IEEE XXXIV Международная научная конференция по электронике и нанотехнологиям (ELNANO)

В таблице 1 указаны фазовый шум, потребляемая мощность и FOM

разработанного ГУН. по сравнению с аналогичными

характеристиками ранее опубликованных лучших ГУН в диапазоне VHF

.

ТАБЛИЦА I. СРАВНЕНИЕ РАЗЛИЧНЫХ VCOS

VI. РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТОВ

Схема ГУН была реализована с использованием трех полевых транзисторов с n-каналом

BF512 (NXP) и трех p-канальных JFET MMBF5462

(NXP), как показано на фотографии печатной платы

Рис. 7. Остальное Компоненты такие же, как в моделируемой цепи ГУН

. Спектр выходной мощности, показанный на

рис. 8, был измерен анализатором спектра USB-SA44B.

Измеренная частота колебаний составляет 135,5 МГц при Vctr = 4V.

Измеренная выходная мощность составляет -39 дБм при затухании датчика 20 дБ

и вносимых потерях в кабеле 21 дБ.

Рис. 7 Фотография печатной платы

VII. ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Новый NDR VCO был предложен для приложений в диапазоне

VHF. Схема ГУН состоит из нескольких пар дополнительных

полевых транзисторов и трех резисторов. Наклон характеристик I-V

в области NDR и пиковое и минимальное напряжение

можно легко изменить, изменив количество

дополнительных пар JFET и значения трех резисторов.Математическая модель

VCO была разработана для определения

координат области NDR и условий запуска.

Разработанный ГУН был смоделирован с использованием файлов Spice реальных компонентов

и показал фазовый шум -124 дБн / Гц при смещении

10 кГц от несущей частоты 136,75 МГц. При потребляемой мощности

12 мВт ГУН достигает показателя

-196 дБн / Гц, что является лучшим показателем FOM в диапазоне VHF.

Реализованная схема ГУН подтвердила достоверность результатов моделирования

.

СПРАВОЧНАЯ ИНФОРМАЦИЯ

[1] Характеристика ARINC 716-11, Бортовая УКВ связь

Приемопередатчик. Aeronautical Radio, Inc., США, http://www.arinc.com.

[2] А. Хелфрик, «Принципы авионики», 4-е издание, Airline Avionics Inc.,

2007, 426p.

[3] А.Гребенников, «Проектирование генераторов на ВЧ- и СВЧ-транзисторах», Джон

Willey & Sons, Inc. 2007, 441с.

[4] В.В. Уланский, М. Фитури, И.А. Мачалин, «Математическое моделирование

генераторов, управляемых напряжением, с топологией Колпитса и Клаппа»,

Электроника и системы управления, № 1 (19), стр.82-90, 2009.

[5] Дж. . Конан Жан, К. Морис, Дж. Дастер, К. В. Корнегай, «Анализ и проектирование

LC-генераторов с отрицательным импедансом на биполярных транзисторах»,

IEEE Transactions on Circuits and Systems-I: Fundamental Theory and

Applications, v.50, нет. 11, pp.1461-1464, Nov. 2003.

[6] Л. Ван, «Надежная конструкция туннельных диодов и резонансных туннельных диодов на основе источников микроволнового излучения

», докторская диссертация, Univ. Глазго, 2012, 222 с.

[7] C.Y. Ву и С.Й. Ву, «Новая общая теория реализации FET-подобных

интегрированных устройств с отрицательным дифференциальным сопротивлением, управляемых напряжением»,

IEEE Transactions on Circuits and Systems, vol. CAS-28, стр. 382-390,

Май 1981 г.

[8] K.Дж. Ган, К.С. Сяо и Ч. С. Цай, «Новая конструкция генератора

с управляемым напряжением, созданная устройствами и схемами MOS-NDR», в Proc. пятой

межд. Семинар по системе на кристалле для приложений реального времени, стр. 372-

375, 2005.

[9] У. Кумар, «Моделирование новой биполярной схемы полевого транзистора типа S с отрицательным сопротивлением

», Активные и Пассивный эл. Comp., Т. 26, pp. 129-

132, сентябрь 2003 г.

[10] I.W.Стэнли, Д.Дж. Агер, «Контролируемая током цепь отрицательного сопротивления»,

Электрон. Lett., 1970, vol.6, pp.380-382.

[11] В.В. Уланский, С.Ф. Бен Сулейман, «Генератор, управляемый напряжением на основе отрицательного дифференциального сопротивления

, для диапазона УКВ», в Proc. 2013 г.

IEEE Int. Конф. Electronics and Nanotechnology, pp.80-84, April 2013.

[12] F.A. Levinzon, L.K. Vandamme, “Сравнение 1 / f-шума в полевых транзисторах JFET и полевых транзисторах

с несколькими показателями качества”, Fluctuation and Noise Letters,

vol.10, вып. 4, стр. 447-465, 2011.

[13] С.М., Сзе и Квок К. Нг, «Физика полупроводниковых устройств», 3-е изд.,

Willey & Sons Inc., Нью-Джерси, 2007, 815 стр.

[14] «V350ME12-LF VHF-band VCO», Microwave Journal, 17 января 2011 г.

[15] «Генератор, управляемый напряжением, работает в диапазоне VHF», пресс-релиз, Z

– Communications, Inc ., 26 сентября 2007 г.